连铸喷嘴型号(连铸喷嘴型号含义)

连铸喷嘴型号后面的字母代表

HH不太清楚是代表什么,可能是指大流量,两个重复的可能指外螺纹接口(这个我们这是这样的,不知道别的厂家是不是)SJ是这个类型喷嘴的型号(名个厂家可能都不同,刚好我们这的也是这个型号)3/8是尺寸,英制3/8寸90是指喷出来水的理论角度53是流量代码每一个流量代码可以从表中查到每分钟的流量,比如这个53在3公斤压力下每分钟流量是42升水

连铸喷嘴型号5065是啥意思啊

连铸冷却喷嘴，气水雾化喷嘴一般在8cm×4cm×4cm【北京科丰佳华科技公司】提供气水雾化喷嘴

连铸喷嘴型号数字11167含义

517喷嘴和521喷嘴是两种不同的喷嘴规格。它们的主要区别在于喷嘴的直径和流量。517喷嘴的直径一般为0.017英寸（约0.43毫米），而521喷嘴的直径则为0.021英寸（约0.53毫米）。这意味着521喷嘴的孔径比517喷嘴大，它可以提供更大的喷涂流量。具体来说，517喷嘴适用于较小面积的涂装工作，比如喷涂扶手、栏杆、门窗框等，适合于较细的涂层喷射。而521喷嘴则适合于较大面积的涂装工作，比如喷涂墙壁、天花板等，能够更快地完成大面积的喷涂任务。需要根据具体的涂装需求选择合适的喷嘴规格，以获得最佳的喷涂效果和效率。

连铸喷嘴型号hh15是啥意思啊

HH不太清楚是代表什么,可能是指大流量,两个重复的可能指外螺纹接口(这个我们这是这样的,不知道别的厂家是不是)SJ是这个类型喷嘴的型号(名个厂家可能都不同,刚好我们这的也是这个型号)3/8是尺寸,英制3/8寸90是指喷出来水的理论角度53是流量代码每一个流量代码可以从表中查到每分钟的流量,比如这个53在3公斤压力下每分钟流量是42升水

连铸喷嘴型号含义

0号、1号、2号、誉笑3号、4号、5号。高压喷头喷嘴型号行虚如有0号、1号、2号、3号、4号、5号六种档启规格，可满足不同场合加湿降温，消毒除尘等。高压喷头喷嘴自带防地漏设计，自带316不锈钢过滤网，内旋式自动清洁不易堵塞。

连铸喷嘴型号8090

1.型号不同。

619和617喷嘴的型号是不同的。

2.大小不同。619的喷嘴大；而617的喷嘴小。

3.用途不同。

619用于大剂量喷体；而617用于小剂量喷体。

连铸喷嘴型号及参数

展开全部150方坯，0段用8065的，1,2段用3765的。

连铸喷嘴型号数字含义

这个应该是喷嘴产品的代码吧

喷嘴表示

比如：

LT-060(喷嘴整体类型)+1/4(螺纹大小)+O(螺纹代表)+304SS(材料选择)+6510(流量大小)+C(喷雾形状选择)

我们上海池河净化设备有限公司，专业制作喷嘴，滤芯，也可以定做。欢迎您的提问！

我们公司

LW-10的喷嘴就专用于连铸机二次冷却，还可以用于金属清洗和加工，喷射涂层，清楚油渍及冲洗等。

连铸喷嘴型号工作参数

     摘要：本文讨论了大规格的方、圆坯连铸喷嘴的选型、喷雾特性，对于改进喷嘴的布置提出了建议。

     关键词： 方圆坯；连铸喷嘴；喷雾特性

    1前言

     由于机械制造、交通运输等行业的持续发展，对于大规格棒材的需求在不断地增加，从2008年开始国内新上了30多台大规格方、圆坯连铸机，生产优质的高性能连铸产品。连铸机既有国内OEM也有国外OEM设计的，各有其特色。对于大规格的方、圆坯连铸机来说，二次冷却的喷嘴布置及工作水压、气压尤为重要，直接地影响连铸坯的内外部质量。

     2足辊段喷嘴选型

     大规格的方、圆坯连铸机的足辊段，大多数连铸机选用实心锥形、椭圆形、扇形水喷嘴，极少数连铸机选用扇形气雾喷嘴。

     足辊段喷嘴安装空间由于受到足辊间距、结晶器电磁搅拌器的限制，导致喷嘴距离铸坯的距离较近，扇形水喷嘴的喷射角度最大可以达到120°，实心锥形喷嘴的喷射角度为60～90°，椭圆形的喷射角度为90ｘ60°。

     实心锥形水喷嘴的喷雾分布受到水流通道内部安装的旋流片的影响，不建议选用交叉式旋流叶片水喷嘴，建议选用多切槽式、多孔式水喷嘴，以尽可能地保持水流分布的对称，实心锥形水喷嘴水流通道内部旋流片示意如图1所示。

图1实心锥形水喷嘴水流通道内部旋流片

     扇形喷嘴建议选用厚扇形喷嘴， 喷雾覆盖是近似的窄条的矩形， 喷雾分布为梯形分布，能够较好地传递热量。

     椭圆形的水喷嘴在达涅利冶金设备有限公司设计的连铸机中普遍采用，好处是考虑到了辊间距，方坯的宽度，尽可能地增大喷雾覆盖面，降低单点的冷却强度，减小铸坯在铸机方向的温度波动幅度， 降低热应力。

     扇形气雾喷嘴在德马克公司设计的大方坯连铸机中得到应有， 喷嘴的结构比较紧凑，体积小，易于安装、维护，如图2所示。

图2紧凑式气雾喷

     3扇形段喷嘴选型

     大规格的方、圆坯连铸机的扇形段，选用扇形、实心锥形、椭圆形、矩形气雾喷嘴，如图3所示。

     连铸机的扇形段空间比较开阔，喷嘴的安装不再受到辊间距的限制，可以采用大的喷射角度，最大可以达到120°。

     康卡斯特公司设计的大方坯连铸机一般选用喷射角度100°的扇形气雾喷嘴；达涅利冶金设备有限公司设计的大方述连铸机一般选用椭圆形气雾喷嘴，喷射角度长轴为90°，短轴为60°或45°。达涅利冶金设备有限公司及奥钢联公司设计的大圆坯连铸机一般选用喷射角度60°的实心锥形气雾喷嘴。国内的OEM设计的大方坯连铸机一般选用实心锥形、矩形气雾喷嘴；设计的圆坯连铸机选用90°的实心锥形气雾喷嘴。

     4喷嘴喷雾特性

     4.1  水喷嘴的喷雾特性

     水喷嘴流量与水压有着一定的关系，可以采用下面的公式进行计算， 扇形水喷嘴水流量：

     实心锥形、椭圆形水喷嘴水流量：

     式中：P1，P2为水压，Pa；Q1，Q2为水流量，l/min。

     水喷嘴喷射角度与水压同样有着一定的关系，扇形水喷嘴，喷射角度随着水压的增大而增大，可以近似地计算为：

     式中：P为水压，Pa；α为喷射角度，º；a为喷射角度系数。实心锥形、椭圆形水喷嘴，喷射角度开始增大，然后减小。

     4.2气雾喷嘴的喷雾特性

     气雾喷嘴的水流量、气流量与水压、气压有着一定的关系，通常情况下，在给定的气压下，水流量、气流量可以采用下面的公式计算：

     式中：Pw为水压，Pa；Qw为水流量，l/min；aw,bw,cw,dw分別为水流量系数.

     式中：Pw为水压，Pa；Qa为水流量，l/min；aa,ba,ca,da分別为水流量系数.

     气雾喷嘴的喷射角度，受到雾化空气压力与水压的影响，气压一定时，喷射角度随着水压的增大而增大，水压低时变化比较的明显， 水压高时，变化比较弱，扇形气雾喷嘴D40197-2在2bar气压，喷射高度250mm时喷雾覆盖宽度如图4所示。

图4 扇形气雾喷嘴D40197-2在不同水压的喷雾覆盖

     连铸生产中，气压2～2.5bar,喷嘴喷射距离在100ｍｍ左右时，建议水压下限大于1.2bar，随着喷射高度的增加，提高水压下限，减少由于空气阻力作用，对喷射角度的影响，喷雾覆盖达到设计要求。

     5结语

     每家工程技术公司有着独特的连铸机设计特点，在连铸喷嘴数量与喷射高度确定后，选用适合自己连铸工艺的喷雾形状的水喷嘴、气雾喷嘴，喷嘴规格的确定需要考虑由于喷射高度的不同导致的喷嘴喷射水压下限的不同，以保证选择合适的工作水压，喷嘴喷射出良好的喷雾分布，铸坯表面均匀的冷却。在条件允许的情况下，尽可能地增大喷雾覆盖面积，减少单点的冷却强度，降低铸坯的热应力，优化铸坯的内部、外部质量。

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来源：斯普瑞供稿，泰科钢铁整理编辑

连铸喷嘴型号代表什么意思

本文从设备和工艺两方面开展了提高板坯内部质量的实践，结果表明：通过提高辊缝精度的控制与优化钢水成分、优化电磁搅拌电流大小与电搅辊位置、改善二次冷却效果、进行低过热度浇铸以及提高恒拉速合格率、优化结晶器与足辊水流量、调整结晶器锥度等措施，有效改善了铸坯内部质量，使板坯内部缺陷所产生的板材非计划率降低至0.12%。

目前，中厚板应用较广泛，高层建筑、码头起重设备、船舶、海上石油平台等项目均有应用，国内诸多大型钢铁企业都保有一定数量的中厚板产量。在中厚板生产过程中，各钢铁企业都遇到了各种钢板内部质量问题，如：板材分层、板材内部裂纹夹杂、板材拉伸试样延伸率不合等，均会严重影响板材效益。大量研究表明，板材内部质量问题根源在于连铸坯内部存在质量缺陷，因此，改善板坯内部质量、提高铸坯质量合格率是改进板材质量、提升板材效益的关键。

1

生产现状

九江萍钢钢铁有限公司九江炼钢厂（简称：九钢）目前拥有一台年产量150万吨的单流弧形连铸机，铸机配备二冷区电磁搅拌、动态轻压下、二冷区动态配水等系统，铸坯常规断面厚度为170mm和250mm，宽度为1900mm和2100mm。九钢板坯连铸机设备参数见表1。

2016年，九钢中厚板在生产过程中，出现了大量质量不合格品，质量缺陷类型主要为板材分层缺陷、延伸率弯曲不合格造成物理性能不合格缺陷。板材质量问题增加了板材生产成本，降低了板材产量与市场占有率。

2

板材缺陷原因分析

板材发生质量问题后，炼钢厂及时对该时间段的铸坯低倍质量进行了跟踪，发现铸坯内部均存在三种缺陷：中间裂纹较严重，中心偏析明显，铸坯两侧均存在三角区裂纹。

为进一步确定造成板材质量问题的原因，炼钢厂协同检测部对板材缺陷部位取样进行金相分析。结果表明，板材质量缺陷是由于在厚度中部存在严重的成分偏析，以及偏析带分布的M硬相组织、微裂纹。由此可见，造成板材质量问题的根源是铸坯内部存在严重的中间裂纹、成分偏析和铸坯两侧存在三角区裂纹。为此，九钢从设备和工艺两方面，开展了改善板坯内部裂纹和偏析的工作，取得了较好效果。

3

板坯内部质量改善实践

3.1中间裂纹

3.1.1扇形段辊缝和弧度精度控制

带有液芯的铸坯以一定的速度在铸机内运动，运动过程中铸坯凝固前沿会承受较多的拉应变，如鼓肚应变、矫直应变、支撑辊不对中应变、热应变等，当应变超过某一临界值即临界应变或拉应力超过钢在凝固温度附近的强度时，裂纹就会在凝固前沿形成并扩展。有学者通过数学模型计算得出，沿铸机长度鼓肚应变占统治地位（0.2%-0.6%），矫直应变较小（小于0.2%），支撑辊不对中应变达0.2%-0.4%。扇形段辊缝和弧度控制精度对铸坯鼓肚量和支撑辊不对中量有决定性影响，可见，提高扇形段辊缝和弧度控制精度是改善铸坯中间裂纹的首要因素。为了提高辊缝和弧度控制精度，采取了以下措施：

1）提高离线扇形段修复的精度要求，由±0.5mm提高到±0.3mm。

2）通过对扇形段离线修复区精细化管理，提高对中台水平度、接触面与垫片清洁度，提高了修复质量。

3）停机过程中对在线的扇形段测辊缝，对辊缝控制系统进行重新标定，最大化消除铸机机械间隙，将位移传感器示数与辊缝仪测量值的差值作为辊缝补偿值，以消除铸机本体的机械间隙，并重复此步骤直至差值在0-0.1mm范围内则标定完成。

4）停机过程中对扇形段框架上积压的氧化铁皮进行清理，并对每个扇形段地脚螺栓进行紧固。

3.1.2钢水成分优化与洁净度控制

铸坯内部产生裂纹的直接原因是铸坯内部总应变大于临界应变，当临界应变值越小，则铸坯内部裂纹敏感性越强。临界应变值与钢成分密切相关。对此，九钢对目前生产的钢种成分标准进行了优化，即将碳含量由0.17%-0.21%优化为0.14%-0.18%，锰含量在原来的基础上上调0.1%，并通过LF炉深脱硫处理，将硫含量控制在0.015%以下。

钢中非金属夹杂物会破坏钢机体连续性和均匀性，成为内裂纹的发源地，因此，提高钢水洁净度也是改善铸坯中间裂纹的重要手段。九钢生产的钢种为硅镇静钢，为了提高钢水洁净度，对钢中硅元素含量进行了优化，即由0.10%-0.17%提高到0.17%-0.28%，降低了钢中与硅平衡的氧含量，从而降低钢中氧化物夹杂含量。同时规范了钢包底吹氩气的工艺操作制度，规定氩站硬吹时间不低于4min，促进脱氧合金化材料快速均匀溶解，促进初生的大颗粒夹杂物上浮；出LF炉后，软吹时间不低于8min，促进夹杂物上浮并均匀成分及温度。

3.2中心偏析

3.2.1钢水成分控制

钢水凝固过程中，由于选分结晶形成了铸坯化学成分的不均匀性，铸坯中心区域碳、硫、磷含量明显高于边缘其他部位。因此，降低钢中易偏析元素含量是改善铸坯中心偏析的首要考虑因素。九钢对目前生产钢种碳含量进行了优化，即由0.17%-0.21%优化为0.14%-0.18%，并通过加强对转炉造渣及温度制度的控制，已将磷含量控制在0.025%以下，通过LF炉深脱硫处理，将硫含量控制在0.015%以下。钢中碳、硫、磷含量的降低，减轻了成分偏析程度。

3.2.2电磁搅拌工艺优化

九钢板坯配备有二冷区电磁搅拌，原安装位置在2段的最后一根辊子，电流大小为250-280A，生产过程中铸坯等轴晶比率约为30%，中心偏析在C1.0及以上所占比率达到20%，可见在原工艺参数下，电磁搅拌冶金效果不佳。针对此现状，炼钢厂对电流大小进行了优化尝试，电流依次按以下顺序进行生产试验：280A→300A→320A→350A→380A→400A→450A，并取低倍试样进行对比。结果表明，电流增大，铸坯内部质量有一定好转，当电流达到400A再往上增加时，效果不明显且电流较大时，不仅负偏析明显，也会加快电磁线圈的损坏。在增大电流效果不理想的情况下，随即组织进行改变电磁搅拌辊位置的试验，即将电磁搅拌辊由2段末下移至3段末。结果表明，电磁搅拌辊安装在3段末，电流大小在320A时，铸坯等轴晶比率能达到45%以上，中心偏析基本不超过C0.5级，冶金效果较好。

3.2.3二冷区冷却效果的改善

二次冷却即铸坯出结晶器后受到的冷却，铸坯内部质量主要在二冷区进行控制，二冷区冷却均匀性与各区域冷却制度，对铸坯中心偏析有较大影响。2016年9月，对二冷喷嘴进行详细检查时发现，平均每个浇次喷嘴堵塞数量达到35个，个别浇次超过50个，严重影响了二冷区冷却的均匀性。通过跟踪调查发现，二冷浊环水水质是导致喷嘴大面积堵塞的根本原因，通过对二冷水处理核心设备化学除油器进行改造，并调整水处理*剂量。目前，每浇次喷嘴堵塞数量已控制在15个左右，同时加强了停机过程中，对堵塞喷嘴的检查与更换工作，目前二冷工况已得到明显改善。

二冷工况改善后，铸坯宽度1/2处偏析较轻微，但铸坯宽度1/4位置处出现偏析严重现象较频繁，通过尝试改变电磁搅拌参数与轻压下参数，未取得明显效果。通过对现场情况分析发现，二冷喷嘴布置方式与各区域给水方式导致了铸坯中部冷却较边部强，在铸坯中心区域完全凝固时，1/4处还存在一定量未凝固的液相，使凝固末端呈现“W”形，这是导致1/4处偏析严重的主要原因。对此，炼钢厂对二冷区目标温度和边部喷嘴型号进行了优化，目的是适当提高冷却强度，减小铸坯横向温度梯度和铸坯在弧形段鼓肚量，降低铸坯在水平段的温度回升，达到改善铸坯中心偏析的目的。

3.2.4过热度与恒拉速控制

钢水过热度是控制铸坯中心等轴晶区的主要措施。低过热度时，中心等轴晶区宽，使溶质元素分散在较宽范围内的枝晶之间，减轻中心元素的聚集，减少中心偏析。可见，实施低过热度浇铸是改善铸坯中心偏析的重要手段。通过实施稳定转炉吹炼操作工艺，提高出钢温度命中率；加强钢包烘烤，使钢包上线温度达到900℃，并加快钢包周转频率，可减少钢包温降；规范钢包底吹氩操作，稳定吹气温降；强化钢包与中间包保温工作等措施，目前中间包过热度稳定在18-25℃的炉次占90%以上。

通过实施上述一系列稳定温度的措施，目前恒拉速合格率已达90%以上。

3.3三角区裂纹

九钢板坯三角区裂纹主要发生在三角区中心部位，距窄面30-40mm，通过凝固定律计算得出，三角区裂纹开始形成的位置在距结晶器弯月面以下0.92-1.52m范围内，处在结晶器出口至足辊位置。可见，改善板坯三角区裂纹，需从结晶器和足辊两方面着手。

3.3.1结晶器与足辊冷却效果的改善

九钢板坯三角区裂纹常伴有铸坯窄侧鼓肚现象，为此，九钢对结晶器水流量进行了优化，适当增加了窄侧水流量，使窄侧热流密度为宽面热流密度的0.8左右。结晶器冷却增强后，为防止铸坯出结晶器后，足辊冷却弱导致坯壳回温产生鼓肚，对窄侧足辊喷嘴型号进行了优化，以达到增加足辊冷却水流量的目的。

目前，足辊冷却水已由70L/min增大到100L/min，同时加强了对离线处足辊喷嘴的对中与堵塞处理工作，确保足辊处冷却的均匀性。

3.3.2结晶器锥度调整

结晶器锥度主要是改善结晶器传热，减小气隙热阻。结晶器锥度较小时，结晶器下口处坯壳气隙热阻较大，坯壳易产生鼓肚，引起三角区裂纹。为此，九钢将板坯结晶器锥度由0.98%调整为1.01%，改善了结晶器下口处坯壳传热。

4

改善效果

通过开展板坯内部质量改善实践，目前，板坯中间裂纹和夹杂在0.5级及以下的比率达到97%，中心偏析在C0.5级及以下所占比率达到95%，三角区裂纹基本消失，疏松缩孔轻微，已不在可视范围。板坯内部缺陷所产生的非计划板材的数量由2016年的0.78%下降到2017年的0.12%，呈明显降低趋势。（夏赞平肖太平刘欣）

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