方管柱型号(方管柱规格型号)
方管立柱重量计算公式
科研开发
装配式钢结构梁柱连接节点研究进展
孙风彬;刘秀丽;卢扬;
近年来,在国家大力推行政策背景下,装配式建筑成为研究的热门课题。钢结构作为一种天然的装配式结构,具备施工速度快、现场湿作业少、便于实现工业化和标准化、质量易控制、绿色环保等诸多优势,在装配式建筑领域中具备巨大的发展前景。介绍了近年来国内外装配式钢结构梁柱连接节点研究情况,根据构造特征分为套筒式、悬臂短梁式、桁架梁、单边螺栓、装配式钢框架体系、带耗能元件等装配式节点形式,对各装配式节点构造和力学性能进行阐述与总结。
(1.清华大学土木工程安全与耐久教育部重点实验室,北京100084;2.清华大学北京市钢与混凝土组合结构技术研究中心,北京100084)
新型卷边PEC柱(弱轴)-钢梁部分自复位摩擦耗能型连接组合框架抗震性能研究
黄志豪;方有珍;季云;张志成;
为研究PEC柱在弱轴布置条件下与钢梁部分自复位摩擦耗能型连接组合框架的抗震性能,同时考察参数:摩擦耗能T形件腹板长圆孔尺寸、T形件翼缘对穿螺栓的布排方式、柱底连接方式的影响,按1∶2的尺缩比设计了4个1榀两层的框架结构试件模型,并利用有限元软件ABAQUS进行建模,基于经试验验证的有限元模型进行了低周往复水平加载的有限元参数分析,基于模拟数据,分析各试件模型在加载过程中的自复位效果、耗能能力、承载能力以及节点区传力机理。结果表明:所有试件在加载至相对侧移角0.035rad时,其卸载后的残余转角仍小于0.005rad,该框架结构具有优良的自复位效果;在结构进入设计预定的承压型受力模式前,结构的耗能由连接处摩擦耗能提供,转化为承压型受力模式后,结构主体构件进一步发挥作用并开始发挥材料耗能,较好实现了结构设计性态目标;柱脚固接试件具有更高的承载力与抗侧刚度,其受力发展进程更快;采用在T形件翼缘内外侧布置螺栓的实际工程做法可缓解T形件翼缘的翘曲变形,从而更有利于自复位连接受力进程的发挥;对于不同建筑功能的建筑,其要求的性态设计目标可通过T形件上长圆孔的尺寸来实现;采用摩擦T形件部分自复位连接的组合框架试件均有效实现了自复位效果、耗能能力和结构安全冗余度的有机统一。
波纹腹板多钢种混用悬臂梁整体稳定性能研究
李清扬;苗歆雨;闫冰川;李娜;
提出一种波纹腹板多钢种混用悬臂梁,采用ABAQUS建立其有限元模型,分别研究翼缘屈服强度、翼缘宽度、翼缘厚度及初始缺陷对梁整体稳定性的影响。结果表明:随着翼缘屈服强度、宽度、厚度逐步增大,初始缺陷逐步减小,梁的整体稳定承载力均逐渐提高。在此基础上提出了波纹腹板多钢种混用悬臂梁整体稳定承载力的建议计算方法,采用两种修正几何参数的方法并与有限元结果对比,推荐使用修正抗扭惯性矩It的等效厚度法。
折线形蜂窝梁力学性能研究
孙明海;任庆新;张寅;
利用有限元软件ABAQUS建立了折线形蜂窝梁力学性能分析的有限元计算模型。基于经试验验证的有限元模型对扩张比、坡度、孔型、孔间距以及端孔至支座距离等参数对折线形蜂窝梁极限承载力及荷载-位移曲线的影响进行了比较,并确定了影响折线形蜂窝梁承载力的主要因素,提出了折线形蜂窝梁最大正应力处建议计算式。
焊接锚板型地脚螺栓抗拔承载力的试验研究及理论分析
王升歌;张大长;臧祥生;袁健;陈宣桦;
地脚螺栓锚固端焊接锚板形成锚板型地脚螺栓,该机械锚固可显著提高地脚螺栓的锚固承载力及可靠性。以地脚螺栓直径、锚固长度为参数,设计并制作3种直径、3种锚固长度地脚螺栓抗拔承载力试件并开展抗拔承载力试验,考察其荷载-变形特性及破坏模式,并与光圆地脚螺栓的承载力特性、破坏模式进行对比。结果表明:抗拔承载力随锚固长度增大而增加,与光圆地脚螺栓相比,锚板型地脚螺栓的抗拔承载力提高约4~6倍;锚板型单个地脚螺栓的锚固承载力并不与其直径成正比。为此,开展锚板型单个地脚螺栓抗拔承载力的模拟分析,考察上拔受力时的传力机理及承载力变化规律。基于试验研究、模拟分析以及现行规范的相关规定,提出了锚板型单个地脚螺栓的锚固承载力计算理论。
节点板高强螺栓预紧力松弛试验研究
王贤强;杨羿;刘朵;张建东;
为了控制节点板高强螺栓施拧过程中的预紧力松弛,制定合理的节点板高强螺栓施拧顺序和接合面间隙控制要求,通过钢桁架节点足尺模型试验,监测高强螺栓施拧后预紧力变化规律,分析施拧顺序和接合面间隙对高强螺栓预紧力的影响。试验结果表明:高强螺栓施拧后4h内预紧力松弛明显,施工检测宜在施拧4h后进行;采用由内向外交叉竖向施拧可以降低高强螺栓预紧力损失,为较为合理的施拧顺序;接合面间隙大于1.0mm时,高强螺栓预紧力损失明显增加,应采用适当处理方法减小接合面间隙,降低高强螺栓预紧力松弛水平。
加强板作用下方钢管柱H型钢梁节点抗震性能研究
吴丹丹;倪茜;唐丽云;周浩林;
梁柱焊接节点在地震作用下易发生脆性破坏。为探究节点处增设加强板对其抗震性能的影响,基于方钢管柱与H型钢梁焊接节点,通过数值模拟不同节点模型在梁端往复荷载作用下的受力性能,得到不同加强板厚度、强度、方钢管宽厚比下的滞回曲线、骨架曲线及其变形规律。结果表明:节点处增设加强板时,节点的承载力提高了124%,塑性铰外移;对节点受力性能影响较大的是加强板厚度,节点破坏时塑性铰位置随加强板厚度增大逐渐背离加强板向外,当加强板厚度为8mm时,节点更容易发生破坏,破坏形式为加强板出现扭曲破坏;加强板强度越大,加强板应力集中区域面积越小,抵抗变形能力越强;节点承载能力随着方钢管宽厚比的增大而逐渐减小,其中宽厚比每增加1mm,承载力降低4024N。表明该节点形式受力性能较好,满足抗震设计规范中的"强节点、弱构件"要求。
罕遇地震下大跨张弦桁架结构地震反应分析
鲁博宽;龚景海;
为了研究大跨张弦桁架结构在罕遇地震下的抗震性能和地震反应规律,采用STCAD软件建立结构有限元模型再导入SAP2000中分别进行多维单点和多维多点的地震时程分析,依据工程实际选取三种视波速来考虑行波效应的影响。最终从构件的应力、工作状态及内力时程三个方面对多点和一致输入的计算结果进行了对比分析。结果表明:大跨张弦桁架结构在罕遇地震下的抗震性能良好,但结构存在薄弱部位;多点输入对结构上部桁架和山墙的影响很大,而对索和撑杆的影响较小。建议大跨张弦桁架结构在罕遇地震下的抗震验算应考虑多维多点输入,并选取不同视波速进行验算,取最不利视波速的结果作为参考。
缅甸某输电线路工程双回直线塔真型试验研究
符建兵;付亚雄;蔡永平;
缅甸某输电线路工程是"一带一路"建设的重要组成部分。双回直线(DS)塔占输电线路工程铁塔整基的83%,最大设计风速35m/s,无覆冰,0°转角,设计采用美国标准ASCE10-97;塔身主材采用Q345角钢,8.8级高强螺栓连接,呼高37.0m,全高52.8m,单基塔质量为13.69t。DS塔顺利通过断一相地线、断一相导线、装地线和装导线4种工况的100%设计荷载真型试验,在最大横向风超载工况下,加载到110%设计荷载约2min后,塔腿主材和辅助材先后屈服破坏。试验表明:铁塔位移和应力测试结果满足设计变形及构件承载力要求,结构设计合理,安全可靠,节省了整体用钢量,达到了预期目标。
基于ABAQUS的M型型钢桁架楼板有限元分析
张国伟;乔东需;丁梦婷;孙祚帅;杨超;王清;
为研究M型型钢桁架楼板受力性能,设计了试验构件并进行了静力试验。基于试验构件几何尺寸和材性数据建立有限元模型B1,通过试验数据验证了模型正确性,并在该模型基础上改变模型参数,建立模型B2~B9,探究腹板、型钢厚度、等效筋直径、受拉区混凝土厚度和受压区混凝土厚度等因素对楼板受力性能的影响。模拟结果表明:模型B1模拟结果与试验值较为吻合,验证了模型的正确性和建模原则的合理性;模型B1、B3荷载-跨中挠度曲线基本重合,模型等效方法合理有效;型钢腹板对开裂荷载影响较小,对极限承载力影响较大;当楼板空心率和截面高度不变,空腔向板底平移时,楼板开裂荷载降低,峰值荷载提高;减少受压区混凝土高度,会显著降低楼板的受力性能。
Q355ME耐低温角钢冲击韧性分析
吴保桥;陈辉;吴湄庄;夏勐;邢军;汪杰;黄琦;
采用系列冲击试验测定Q355ME耐低温角钢在-100~25℃的冲击值和脆性断面率,通过扫描电镜对冲击断口形貌进行观察。结果表明:试样钢的冲击温度在0℃以上时,冲击功基本保持不变;在0~-40℃时,冲击功呈缓慢降低的趋势;在-40~-60℃时,冲击功呈显著下降趋势;在-60~-100℃时,冲击功又呈缓慢降低趋势,采用FATT50和ETT50评价韧脆转变温度分别为-48℃和-57℃。在-40℃时,试验钢韧性区断口形貌为圆形等轴韧窝,在-60℃时,韧性区断口形貌为圆形韧窝和部分撕裂韧窝,材料在向脆性过渡区时有解理断面的趋势。
工程设计
我国耐候钢桥发展及展望
翟晓亮;袁远;
耐候钢具有全寿命周期成本低和环境友好等特点,近年来受到桥梁建设者的广泛关注。在总结国内耐候钢在桥梁中应用情况的基础上,归纳并对比了耐候钢桥考虑全寿命设计周期的经济效益。通过调研近年来国内关于耐候钢的研究成果,认为耐候钢桥仍需要在锈层稳定技术、耐候钢接头腐蚀性能、耐候钢腐蚀疲劳研究等方面进行技术积累,建议重视耐候钢桥基础性研究,确定环境指标与耐候钢型号的关系,从而为设计、制造和养护标准的制订提供技术支撑。
某综合料场封闭工程钢罩棚设计
冯晓东;丁毅;周鹏洋;俞奇效;郦宏伟;罗尧治;
以某跨度为332m的综合封闭料场为研究对象,从结构安全性、工艺适应性、施工便捷性和经济性四方面对其中部主罩棚部分进行方案优选及分析,确定主结构钢罩棚采用双拱中柱方案,结构形式为预应力拉索-倒三角管桁架。分析对比不同边柱高度对结构承载力及用钢量的影响,确定最优的结构几何参数。结果表明:在保证料场工艺空间的前提下,采用适宜的边柱高度可以大幅降低混凝土用量及屋盖用钢量,且可以确保结构的整体稳定性及抗连续倒塌性能。
KK型间隙方管节点静力性能的研究
崔国勇;陈烁朴;
KK型间隙方管节点是由成一定角度的两个平面K型节点构成,目前相关规范并没有给出其承载力计算式。现有的研究主要集中在空间夹角为90°的节点,对空间夹角的变化这一参数研究较少;支杆横截面通常采用同一截面,而不考虑支杆的受力形式。首先通过和已有试验数据对比验证了有限元模型的准确性。然后对典型节点的破坏模式进行分析。最后通过方管节点空间夹角变化和在不改变拉支杆截面的前提下改变压支杆截面参数来研究节点的受力性能,并对节点的其他主要影响参数进行分析,得出各参数对节点的影响规律。
抗风缆对玻璃桥面人行悬索桥动力特性和舒适度影响分析
崔又文;李睿;徐征;李晓章;
玻璃桥面人行悬索桥整体结构较柔,高空桥梁振动和透明的玻璃易使人产生恐惧感,设置抗风缆是提高桥梁稳定性的必要措施。依托某新建的玻璃桥面人行悬索桥,运用有限元软件从结构的动力特性和振动舒适度两方面对设置和不设置抗风缆两种情况进行建模分析。结果表明:设置抗风缆可以增加结构刚度,提高玻璃桥面人行悬索桥各关键振型的频率。该桥梁的舒适度分析满足英国BS5400规范要求,设置抗风缆对桥梁的竖向振动和舒适度没有显著的作用。
输电铁塔大角钢节点螺栓排布方案优化分析
武韩青;
大角钢具有肢厚变化范围大,节点螺栓排布形式多样的特点。提出了现有螺栓排布做法中存在的问题,并以L250×26为例,从理论计算和数值分析两方面入手,分析了其布置三排M24螺栓时的最优螺栓排布方案。结果表明,节点受力性能受螺栓排布的影响较大。不同肢厚的节点连接构造差别较大,不区分肢厚而均采用同一种准距值的现有做法不妥。该思路和方法也可用于其他规格大角钢的螺栓排布方案优化分析。
应急箱式固定桥设计与优化
赵术杰;邵飞;俞海涛;王斌;
应急箱式固定桥的接头是连接桥跨结构的重要构件,也是受力最为复杂的部位。通过数值模拟的方法,首先分析了全桥的受力情况,然后计算了多种方案的接头在设计荷载下的受力情况,最终完成接头的设计和优化。结合计算和实际使用要求,箱式桥跨的高度定为700mm。初步设计中将接头连接形式从单双耳接头改变为双三耳接头,使接头应力水平大幅下降,疲劳寿命也满足超过10000次的设计要求。
施工技术
南京牛首山树状钢结构提升系统设计
余少乐;雷克;孙晓阳;陈新喜;陈海洲;张学伟
南京牛首山树状结构现场施工平台较弱、大型设备不能进场、双枝不等重,常规施工方法不能满足要求。结合现场的实际条件提出了自平衡提升法。对自平衡提升体系中的提升塔架方案设计、提升连接节点不同阶段的受力验算以及配重树枝的强度和稳定验算进行了分析。结果表明,提升塔架方案、提升连接节点以及配重树枝均能满足施工要求。
防火与防腐
均匀锈蚀下部分填充混凝土箱形截面钢桥墩的延性性能
庞艺;高圣彬;
研究了部分填充混凝土箱形截面钢桥墩均匀锈蚀后的延性性能退化规律。首先提出引入锈蚀率参数后的空心方钢管短柱的极限压应变公式,然后采用ABAQUS软件建立钢桥墩的三维弹塑性有限元分析模型,通过与已有试验结果的比较,验证有限元分析模型的正确性,考察水平荷载-水平位移骨架曲线、极限承载力以及延性比等与锈蚀率的变化关系。最后建立了二维梁单元模型,通过与三维模型计算结果的比较,验证二维模型修正系数在均匀锈蚀情况下的适用性。研究结果表明:随着锈蚀率的增加,钢桥墩的极限承载力和延性比均出现下降,其中翼缘宽厚比较小的钢桥墩延性比随锈蚀率的增加而显著下降。通过对钢管短柱的极限压应变计算式进行修正后得到的二维梁单元模型计算结果与三维模型计算结果吻合较好,有望为钢桥墩的工程设计提供快速高效的计算手段。
460MPa耐火钢高温力学性能研究
王连庆;马文江;王红缨;
在MTS809材料试验机上,完成了460MPa耐火钢在温度为100~600℃,以及温度为600℃时不同保温时间的高温拉伸试验,并进行了试样断口微观形貌的分析。试验结果表明:460MPa耐火钢600℃的屈服强度满足设计强度的要求。
设计论坛
GB50017—2017《钢结构设计标准》疑难浅析(11)
王立军;
第6.1.4条给出了在轮压作用下吊车梁腹板上边缘*部压应力的计算方法。
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方管立柱规格
钢柱本身的侧弯、正弯、扭曲,以及柱与柱之间的柱距,每层钢柱连接后都要测量,特别是钢柱和钢梁上面的连接件钻孔有误差,会影响钢结构安装质量。
方管柱套什么定额
单向螺栓出现的缘起
H形钢截面在两个主轴方向刚度相差较大,存在弱轴,用作柱子不经济。冷弯矩形方管截面模量较大,同时两个主轴方向刚度相同,采用RHS柱不仅可以减少用钢量,而且便于构建美观的室内环境,因此更适合于作为框架柱。
对于H形梁与方钢管柱之间的螺栓连接,由于方钢管柱是一个封闭截面,普通的高强螺栓无法直接使用,螺栓必须是特制的螺栓,这种螺栓可以实现单边锁紧(单向螺栓)。
单向螺栓的种类
英国LindapterInternational公司的Hollo-Bolt、根据Hollo-Bolt改进而成的RMH螺栓、英国BlindBolt公司的BlindBolt螺栓、美国LNASolutions公司的BoxBolt、HuckInternational公司的BOM、HSBB和Ultra-Twist螺栓、澳大利亚AjaxEngineeredFasteners公司的ONESIDEFastener螺栓、荷兰FlowdrillBV公司的Flowdrill技术等等。下面对其进行简单的介绍:
Hollo-Bolt螺栓
Hollo-Bolt
安装时,首先将锥形锁紧螺母一侧放入螺栓孔,随后使用扳手夹紧钢垫圈,最后将扭矩扳手固定在六角形螺栓头上拧紧直至达到产品建议的扭矩值,即安装完成。
Hollo-Bolt安装过程
RMH螺栓
MH(ReverseMechanismHollo-bolt)螺栓由Hollo-bolt改进而来,RMH螺栓由3个部件组成包括全螺纹螺杆、带垫圈的低碳钢锥形栓(MildSteelTaperedPlug,其靠近套管一端呈锥形)以及攻螺纹、带狭槽的低碳钢套筒。
RMH
与Hollo-bolt相比,RMH螺栓的特点在于将带狭槽的套筒的撑开方向反转,撑开后套筒各分肢端部直接作用于连接板上。RMH螺栓的安装方法和紧固原理均与Hollo-bolt类似。在旋转螺栓头施拧过程中,套筒向锥形栓方向旋进,使带狭槽一端沿着锥面逐渐张开各分肢,最终夹紧连接板,安装完成图
RMH安装完成图
BlindBolt单边螺栓
特点1:螺栓构造
BlindBolt单边螺栓的关键组件是固定栓,如下图所示,螺杆下部中间开孔,孔中固定了一个可以绕转的固定栓,在从一边通过螺栓孔时,固定栓旋转至与螺杆方向平行,通过螺栓孔后,将固定栓旋转90度,将可以在另外一边固定,最后完成连接。
BlindBolt单边螺栓构成示意图
BlindBolt单边螺栓产品实物图
特点2:螺栓安装
BlindBolt单边螺栓的安装较为简单,如下图所示,为螺栓的安装步骤。
步骤1:将BlindBolt穿过要安装的螺栓孔,使得螺杆头部的指示标志处于正确位置;
步骤2:将BlindBolt旋转190度,释放固定栓,可借助指示标志来完成释放;
步骤3:用螺丝刀保持螺杆不发生转动(否则固定栓将可能转动),使用扳手将螺栓固定。
指示标志的正确位置
BlindBolt单边螺栓的安装示意图
ONESIDE单边螺栓
ONESIDE单边螺栓是单边螺栓中与一般高强螺栓构造最为接近的螺栓
特点1:螺栓构造
ONESIDE单边螺栓的关键技术在于可折叠垫片,它可以从单边穿过螺栓孔后再张开成正常垫片,形成与一般高强度螺栓相同的构造。
特点2:螺栓安装
因为可折叠垫片的存在,ONESIDE单边螺栓在安装后可调整、可再紧、可重复使用。因为其可折叠垫片的特殊构造,在安装的时候需要使用配套的安装工具,螺栓具体的安装步骤如下图所示。
A安装工具 B螺杆 C可折叠垫片D垫片E螺母
ONESIDE单边螺栓构成图
ONESIDE单边螺栓的安装步骤
Flowdrill技术
荷兰学者Hoogenboom(1984)发明了一种可在薄钢板上钻孔并*部加厚孔边板材的钻头,称Flowdrill。该钻头的提出使得在金属薄板上加工出带螺纹螺栓孔称为可能,从而实现了传统全螺纹高强度螺栓在金属薄板连接中的单侧拧紧功能。
Flowdrill钻头
下图为Flowdrill加工工艺流程。首先,高速转动的钨碳合金钻头逐渐接触刚管壁,由于钻头与管壁摩擦产生足够软化柱壁的热量,使钻头可以向管内推进并最终贯穿柱壁。在此过程中,熔融金属塑性流动,在管壁内侧形成衬套,*部加厚了螺栓孔附近的钢板。随后,当钻头撤离时,钢板外侧产生的多余的翻边会被钻头上的刀具切除,使方管柱外表面仍然平整光滑。最后,在衬套上攻出冷成型螺纹。
Flowdrill技术适用于板厚小于12.5mm的钢板,更厚的钢板则可采用更为经济的普通钻孔攻螺纹的方法。
Flowdrill加工工艺流程
UltraTwist单边螺栓
UltraTwist由Alcoa(美铝)的子公司美国HUCKINTERNATIONAL,INC.公司和日本的DaiwaHouse(日本大和房建)公司联合研制。
特点1:螺栓构造
UltraTwist单边螺栓的关键组件是变形套管,穿过螺栓孔后,经过挤压横截面积变大,形成卡口。下图是其组成示意图。
UltraTwist单边螺栓的具体安装步骤见下图:
步骤1 步骤2 步骤3 步骤4
UltraTwist单边螺栓安装示意图
国产单向螺栓的出现
在2010年后,国产单向螺栓慢慢开始出现,在此介绍一款小编参与研发改进的自锁式单向螺栓。
国产自锁式单向螺栓是参考英国产品Hollo-bolt研制开发而成,取名STUCK-BOM,产品型号为10.9-SB16-1意为:10.9级的,螺杆尺寸为M16的STUCK-BOM1型单向螺栓。
钢结构用国产自锁式单向螺栓由5个部件组成,如下图所示,包括锥头、套筒、橡胶垫圈、钢垫圈、标准螺杆5个部件。按图示顺序拼装单向螺栓即可成型,拼装时要保证锥头已经与套筒卡紧。
1-锥头;2-套筒;3-橡胶垫圈;4-钢垫圈;5-标准螺杆
钢结构用国产自锁式单向螺栓组成部件
和英国的Hollo-bolt很像?
可以参考下图:
为何研发此种单向螺栓?
连接节点美观,施工速度快,产品可更换,螺栓质量可靠,性能稳定。
美观
使用面广,具体可用于但不限于下面几种地方:
幕墙
管状结构与管状结构直接连接
骨架外墙与主体结构的管状构件连接
国产单向螺栓的相比英国Hollo-bolt有以下几个特点:更低,更快,更强,更多
更低:
价格只有英国产品的一半,还不算关税等一系列的运输费用。
更快
他们是用扭矩扳手来拧的,谁拧谁知道,没点体力根本搞不定。
Hollo-bolt的安装-扭矩扳手
当初小编前期做实验的时候真是累死人,一个节点这么多螺栓一拧一下午,谁拧谁知道。
小编发挥自己的聪明才智,去北京东路买个转换头,直接电动的,五秒一个。知识的力量是无穷的。
电动拧单向螺栓
更强
此乃真技术核心,英国单向螺栓只能与国产高强螺栓8.8级的螺杆做到等强,通过后期研发、试验、有限元模拟,对原有产品不断改进,目前单向螺栓的套筒承载力完全强于国产高强螺栓10.9级的螺杆,即做到了螺栓的抗拉是有螺杆强度控制。
有限元计算我们是专业的
试验构件的冰山一角
更多
原产品单向螺栓的最大使用长度为32mm,即只能连接两块钢板厚度不超过32mm的构件,目前国产高强螺栓能够连接超过80mm厚的钢板总厚度,总类多出很多,适用性更强。
单向螺栓适用长度
超长的单向螺栓
小结:单向螺栓的出现解决了矩形方钢管的螺栓端板连接问题,使得封闭式的管状结构也可使用螺栓连接。其不仅仅解决的是梁柱节点连接,在建筑主体结构、玻璃幕墙和屋顶、楼梯和扶手、阳台和雨棚、建筑外墙和维护结构本文主要介绍下国产单向螺栓的出现,在下篇中将给大家带来关于此种连接更加详细的性能指标,也欢迎有兴趣的同仁留言探讨。
[1]许炎彬,李国强,张龙.单边紧固螺栓:中国,201210435247.7[P].2012-11-05.
[2]李国强,张杰华.8.8级钢结构用自锁式单向螺栓承载力性能研究[J].上海:同济大学,2015.
[3]李国强,张杰华.10.9级钢结构用自锁式单向螺栓承载力性能研究[J].上海:同济大学学报,2016.
[4]李国强;段炼;陆烨;张龙;蒋蕴涵 H型钢梁与矩形钢管柱平齐端板单向螺栓节点承载力性能[J].上海:同济大学学报,2018.
[5]李国强,段炼,陆烨,张龙H型钢梁与矩形钢管柱外伸式端板单向螺栓连接节点承载力试验与理论研究[D]建筑结构学报.
方管柱头图片
公路护栏立柱130*130表示立柱口径,6表示立柱的壁厚,2540表示立柱的高度,单位为(mm)。这是高速公路S级波形护栏中常用的方管立柱规格。
220*220*8方管柱重量
可用。
80*80方管1.5厚可以用于立柱。方管立柱的外径和壁厚有多个规格可供选择,80*80方管1.5厚是其中一种常见规格。这种规格的方管立柱有足够的强度和稳定性,适合普通的立柱应用。
方管柱子造型图片
一样的,首先要靠焊接在型钢上的铆钉抗剪和抗压,传力给混凝土。以上各楼层如型钢截面不变或改小,不需要再配置焊接铆钉。由于型钢外部有混凝土的约束,型钢的长细比的限值比纯钢结构增加百分之50,柱内有型钢不需要考虑轴压比。柱截面弯矩及剪力计算采用型钢与混凝土分别计算的迭加法。箱形柱是满焊的,即箱形焊接是连续焊缝的,且外形尺寸及形状一样则在计算力学强度及稳定性时计算结果相同,也就是方管柱与箱形柱一样。扩展资料:具体的图纸会有所区别及变化。有的如“#”型,四边都出来的,也有的如“口”,当然也有半封口的。所以进行箱型柱的加工一定要有图纸,而且有的还要在柱里面加上一些筋板之类的。也有人用大的方矩管代替箱型柱的。但生产能力限制,往往厚度达不到要求的。大多数的箱型柱是指埋弧焊接的,三条缝中有一条要特殊焊接,难度会比较大。国内一般的钢结构厂都可以做,不过各有报价不同。参考资料来源:百度百科-钢骨混凝土柱
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