微孔曝气器型号参数(微孔曝气器型号参数表)
几种常见微孔曝气器的比较
1、微孔管式曝气器在设计采用时进气分管的间距为1000mm~4000mm，L这间的距离具体视为污水浓度、水质、供气量等工艺条件定。
2、本管式曝气器空池或进水后均可安装，每一根进气管上安装套数由池的长度及进气量而定。
3、每一根进气分管要从池岸上的进气总管分布出来，从池壁弯至内离水位区约400~500mm，进气分管为DN100。
4、微孔管式曝气器悬挂距离池底150~500mm，也可根据设计要求。
5、进气分管可根据用户的要求，采用软管或塑料硬管。
注意事项
1、本管式曝气器在空池进行安装后，必须及时进水，避免生物锐器掉入池中，防止电焊火苗等，避免损坏橡胶膜管。
2、本管式曝气器不宜重压，不宜堆放在室外，应远离火种及硬物避免损坏。
微孔曝气器价格
曝气器尺寸：Φ215mm，260mm服务面积：0.25－0.55m2/个，0.35-0.75m2/个曝气膜片运行平均孔隙：80-100微米空气流量：1.5-3m3/个h氧总转移系数：kla（20℃）0.204-0.337min-1氧利用率：（水深3.2m）18.4-27.7%充氧能力：0.112-0.185KgO2/m3h充氧动力效率：4.46-5.19KgO2/kwh曝气阻力：180-280mmH2O
微孔曝气器生产厂家
型号HJYQ-6膜片厚度2mm膜片直径65mm-69mm孔隙长度0.8mm-1.8mm微孔数量27000个/套抗撕裂能力60-68KN/m耐压强度>3kg/cm2溶氧效果>6ppm(清水)理论动力效率6.5kgO2/kw·h服务面积5-10m2/套氧利用率>35％充氧能力0.89kgO2/h材质复合塑料+三元乙丙（硅橡胶、特殊型）规格双管石家庄江源水处理有限公司
微孔曝气器型号参数大全
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大自然不需要人类
人类需要大自然
作者：尹训飞，杨硕，薛晓飞，齐鲁，王洪臣，刘秀红，张晓军，何志江
（１．中国人民大学环境学院，北京１００８７２；２．北控水务（中国）投资有限公司，北京１００１２４）
摘要：污水处理厂曝气设备的性能及水质条件是影响曝气充氧性能的重要因素，比较了清水及不同表面活性剂浓度下橡胶膜曝气器的曝气充氧性能，以标准氧传质效率（ＳＯＴＥ）为评价指标，得出了不同工况及膜孔参数下曝气充氧性能的变化规律。结果表明：在清水条件下，ＳＯＴＥ随着通气量、膜孔间距、膜孔孔径的增大而降低；表面活性剂条件下的ＳＯＴＥ（αＳＯＴＥ）随着表面活性剂浓度的增大而降低；修正系数（α，αＳＯＴＥ与ＳＯＴＥ的比值）随着膜孔孔径的增大而增大，膜孔孔径越小，表面活性剂对橡胶膜曝气器充氧性能的抑制作用越大。
关键词：通气量；表面活性剂；标准氧传质效率；膜孔孔径；膜孔间距
曝气系统能耗约占污水处理厂能耗的４５％～７５％，因此曝气系统的设计及运营效果对节能降耗意义重大。对于曝气设备而言，曝气器的性能及稳定性对曝气系统至关重要。近年来，橡胶膜微孔曝气器由于其良好的充氧性能而被广泛应用于污水处理厂。
在实际污水处理中，影响曝气充氧性能的因素很多。对橡胶膜曝气器而言，膜孔孔径及间距是最直接的影响因素，且柔性材质膜孔孔径以及气泡直径会随着通气量的变化而变化；对水质条件而言，表面活性剂会改变液相的理化性质以及气泡的流体力学行为，进而影响微孔曝气气液传质效果。目前，国内外关于运行工况对曝气充氧性能影响的研究较多，但对橡胶膜微孔曝气器本身研究较少，并且关于表面活性剂对气泡特性及充氧性能的研究还存在争议。庄健等认为，在一定范围内，曝气器的充氧性能随着孔径的增大而降低；于江忠等认为，在曝气强度为０．０５ｍ３／（ｍ２·ｓ）、微孔曝气器膜片开孔眼数量为１５时，曝气效果最好；ＲＯＳＳＯ等认为，表面活性剂在气液界面的积累会降低传质速率，而且相对于表面曝气和粗孔曝气，微孔曝气系统中降低程度更大；ＤＡＶＩＥＳ认为，少量表面活性剂能使气液界面产生一层附加的薄膜，这层薄膜所产生的应力会阻碍表面运动；罗涛等在中试规模上研究了十二烷基苯磺酸钠（ＳＤＢＳ）对微孔曝气氧传质的影响，发现ＳＤＢＳ质量浓度在０～２０ｍｇ／Ｌ变化时，氧总转移系数（ＫＬａ）先减小后增大；另外有学者则认为，表面活性剂会减小气泡直径，提高气泡表面黏度和弹性，从而促进氧传质。因此，本研究比较了清水及不同表面活性剂浓度下橡胶膜曝气器的曝气充氧性能，以标准氧传质效率（ＳＯＴＥ）为评价指标，得出了不同工况及膜孔参数下曝气充氧性能的变化规律，以期对曝气器生产厂商有一定的指导价值。
１材料与方法
１．１试验装置
试验装置（见图１）主体呈圆柱体，底面直径为０．６ｍ，高为２．０ｍ，测试有效水深一般为１．０ｍ；在液相主体中部安装一个溶氧仪探头，通过无纸记录仪连接到电脑。
１—溶氧仪及记录器；２—溶氧仪探头；３—空压机；４—Ｕ型管；５—曝气器；６—曝气池；７—放空阀
图１ 试验装置示意图
１．２主要设备及仪器
圆盘式橡胶膜曝气器；ＬＰ-４０／ＬＰ-６０气泵（功率４０Ｗ）；气体转子流量计（量程１ｍ３／ｈ，精度±２％）；压力表（精度±２％）；气温、水温表（精度±０．１℃）；ＷＷＡ-０．４／７型空压机（全无油润滑空气压缩机）；ＤＯ４２００微电脑溶氧控制器（精度±０．５％）；ＸＳＲ１０Ｒ无纸记录仪；自制Ｕ型管。
１．３试验材料
脱氧剂（Ｎａ２ＳＯ３，工业纯）；催化剂（ＣｏＣｌ２·６Ｈ２Ｏ，工业纯）；表面活性剂（ＳＤＢＳ，分析纯）；试验用水（自来水，总溶解性固体（ＴＤＳ）约为２００ｍｇ／Ｌ）。
１．４测定方法
本试验原理是由ＷＨＩＴＭＡＮ提出的双膜理论。试验按照《微孔曝气清水氧传质性能测定》（ＣＪ／Ｔ４７５—２０１５）进行。考虑到ＴＤＳ对饱和溶解氧的影响，同时采用美国最新的清水氧传质测试标准提供的修正方法对ＴＤＳ进行了修正，以增强数据的可比性，见式（１）。
式中：y为标准氧总转移系数（ＫＬａｓ），ｍｉｎ－１；x为ＫＬａ，ｍｉｎ－１；c为ＴＤＳ质量浓度，ｍｇ／Ｌ。
２结果与结论
２．１通气量及膜孔间距
ＫＬａｓ是表征曝气器在标准测试条件下的氧总传质性能特征，可以在一定程度上表征曝气过程充氧能力。在清水条件下，膜孔孔径为０．９ｍｍ时，不同膜孔间距及通气量下ＫＬａｓ的变化曲线见图２。如图２所示，随着通气量的增大，单位时间内液相中气含率增大，气液两相之间湍动效果增强，有利于氧传质，进而ＫＬａｓ逐渐增大。当通气量较小时，不同膜孔间距下ＫＬａｓ变化不明显；随着通气量的增大，膜孔间距越小，橡胶膜孔出气数量越大，单位时间内液相中气含率越大，故ＫＬａｓ总体越大。但是，曝气生产厂商不能无限缩小橡胶膜膜孔之间的膜孔间距，膜孔间距减小会导致橡胶膜膜孔之间的抗撕裂强度降低，增大曝气过程中的曝气器曝气膜片撕裂的可能性。
图２ 不同膜孔间距及通气量下ＫＬａｓ的变化曲线
在清水条件下，当膜孔孔径为０．９ｍｍ时，不同膜孔间距及通气量下ＳＯＴＥ的变化曲线见图３。如图３所示，ＳＯＴＥ随着通气量的增大而下降；当通气量一定时，随着膜孔间距的增大，ＳＯＴＥ呈现整体下降的趋势。当膜孔间距一定时，随着通气量的增大，橡胶膜膜孔张开越大，形成的气泡直径越大，相对于微气泡，大气泡比表面积降低，并且气泡上升速度增大，气泡停留时间变短，因此ＳＯＴＥ下降；当通气量一定时，随着膜孔间距的增大，相同橡胶膜膜面积下气孔数量减少，单位时间内生成的气泡数量减少（见图４），并且气泡上升速度增大导致气泡停留时间变短，影响气液传质效果，因此ＳＯＴＥ下降。
图３ 不同膜孔间距及通气量下ＳＯＴＥ的变化曲线
图４ 不同膜孔间距下气泡分布特性
２．２通气量及膜孔孔径
在清水条件下，当膜孔间距为３．０ｍｍ时，不同膜孔孔径下ＳＯＴＥ的变化曲线见图５。如图５所示，当通气量分别为０．１、０．３ｍ３／ｈ时，随着膜孔孔径的变大，ＳＯＴＥ呈现整体下降的趋势。在相同条件下，膜孔孔径与产生气泡的直径呈一定的正相关，即产生气泡的直径随着膜孔孔径的增大而增大。膜孔孔径越小，产生的气泡直径越小，气泡比表面积越大，有利于氧传质，ＳＯＴＥ提高；膜孔孔径越大，产生的气泡直径越大，气泡比表面积越小，不利于氧传质，ＳＯＴＥ下降。
图５ 不同膜孔孔径下ＳＯＴＥ的变化曲线
２．３表面活性剂及膜孔孔径
表面活性剂条件下的ＳＯＴＥ表示为αＳＯＴＥ。当膜孔间距为２．０ｍｍ时，不同表面活性剂质量浓度下αＳＯＴＥ的变化曲线见图６。如图６所示，当膜孔孔径分别为０．３、０．７ｍｍ时，随着表面活性剂浓度的增大，αＳＯＴＥ逐渐下降，并且膜孔孔径为０．７ｍｍ的αＳＯＴＥ总体大于膜孔孔径为０．３ｍｍ的αＳＯＴＥ。表面活性剂由于其亲水亲油的性质会在上升气泡的气液界面上积累，增加了界面的氧转移阻力并降低了内部气体循环和总的氧转移速率。随着表面活性剂浓度的提高，气液界面积累的表面活性剂分子越来越多，严重影响气液之间的传质，导致αＳＯＴＥ的下降。
图６ 不同表面活性剂质量浓度下αＳＯＴＥ的变化曲线
修正系数（α）为αＳＯＴＥ与ＳＯＴＥ的比值。不同膜孔孔径下α的变化曲线见图７。如图７所示，清水条件下，ＳＯＴＥ随着膜孔孔径的变大而逐渐降低，与图５相一致；当存在表面活性剂时，αＳＯＴＥ随着膜孔孔径的变大而总体逐渐降低，与图６相一致。当在清水中加入表面活性剂时，随着膜孔孔径的变大，同时，曝气产生的气泡直径随之变大，α逐渐增大，说明膜孔孔径变大，ＳＯＴＥ下降速度变慢，表面活性剂对微孔曝气器的充氧性能抑制作用变弱。对于移动界面来说，湍流传质是界面氧传质的驱动力，主要通过界面更新速率和表面活性剂分子能覆盖的实际面积两个方面影响。膜孔孔径越小，越容易被表面活性剂覆盖，进而表现出αＳＯＴＥ的快速下降。
图７ 不同膜孔孔径下α的变化曲线
表面活性剂在微气泡界面上的积累程度比在大气泡上严重的多，由于水力停留时间较长，表面活性剂分子在微气泡界面的积累时间较充裕。同时，小气泡的界面速率也较低，一旦表面活性剂附在界面上，疏水基就会进入气泡内部，阻碍了内部气体循环，严重降低了氧传质速率。随着膜孔孔径的增大，气液湍流效果增强，即增大流动性可以部分抵消表面活性剂的效应。但是能量密度更大，曝气效率较低。
因此，在开发曝气设备时，应该充分考虑水质条件及工况条件对微孔曝气充氧性能的影响。在实际污水生物处理过程中，污水中的表面活性剂对微孔曝气器甚至超微孔曝气器的抑制作用较明显，所以并不是气泡越小越有利于曝气池内三相混合及气液传质效果，在推流式曝气池前端，当表面活性剂浓度较高时，应该适当增大曝气器的孔径来实现最佳的曝气效果。
３结论和建议
（１）ＳＯＴＥ随着通气量、膜孔间距、膜孔孔径的增大而降低。
（２）αＳＯＴＥ随着表面活性剂浓度的增大而降低，α随着膜孔孔径的增大而增大。膜孔孔径越小，表面活性剂对橡胶膜曝气器充氧性能的抑制作用越大。
（３）对于橡胶膜曝气器，建议曝气器生产厂家应根据不同水质及工况条件优化曝气器膜孔孔径及间距，保证橡胶膜曝气器的最佳充氧性能，实现节能降耗和稳定运行。
来源《环境污染与防治》
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微孔曝气器型号参数表
1工程概况
煤化工企业在生产过程中排放的废水来源为煤气净化系统的剩余氨水，各分离器及油槽分离水，硫胺工段排水和地坪冲洗水。设计的处理系统按24h运行。设计水量为60m3/h，处理系统按24h运行。混合后废水原水水质如下：COD≤4000mg/L，BOD≤1000mg/L，NH3-N≤450mg/L，要求处理后出水要达到《钢铁工业水污染物排放标准》(GB13456-92)一级标准。主要污染物指标出水指标如下即：COD≤100mg/L，BOD≤20mg/L，NH3-N≤15mg/L。
2废水处理工艺设计及主要构筑物参数
2.1废水处理工艺选择
本项目污水氨氮浓度较高，因此在主体处理工艺选择时应考虑脱氮。同时针对废水排放的实际情况，本污水处理工程主体工艺推荐采用A/O工艺。工艺主要由预处理段、生化处理段组成。预处理段由调节池组成。生化处理段由A/O池、二沉池组成，本项目处理工艺艺流程见图。
2.2主要构筑物设计参数
2.2.1格栅及污水提升泵房
格栅间和污水提升泵房联建，室内设置机械格栅1台。格栅间尺寸为7.5m×4.5m×6.0m，砖混结构。主要设备如下表。
序号
设备名称
数量
单位
型号/参数
1
机械格栅
1
台
SRH-500,B=500mm，b=5mm,N=0.55kW,a=75°
2
电动葫芦
1
台
T=1.0t，H=6m，N=1.5kW
3
轴流风机
1
台
Q=2560m3/h ，N=0.18kW,P=32Pa,n=2900r/min,a=15°
4
污水提升泵
2
台
Q=60m3/h ,H=14m,N=7.5kW
2.2.2隔油沉淀池及油水分离器
隔油沉淀池2座，单座处理能力为30m3/h，单座尺寸为8.0m×8.0m×8.0m，池内设有稳流筒及蒸汽加热装置，钢混结构。设油水分离器操作台1座，尺寸5.0m×5.0m×2.5m。
2.2.3调节池
设计调节池1座，水力停留时间22h，尺寸为25m×10m×6.0m，有效水深5.5m，钢混结构。池内主要设备如下表。
序号
设备名称
数量
单位
型号/参数
备注
1
潜水搅拌机
2
台
PS1100/3，N=3kW
2
提升泵
2
台
Q=60m3/ h，H=13m，N=3.7KW
1备1用
3
污水泵
2
台
4PW ,H=11m,P=7.5KW,Q=60m3/h
4
浮球液位计
1
套
2.2.4A/O池
设计流量为60m3/h，与回流混合液和回流污泥再配水井混合均匀自流入A池，配水井尺寸5m×2m×4m。在配水井中投加K2HPO4*剂，用于补充微生物生长所需的营养元素P，投加Na2CO3*剂，用于补充硝化反应所需的碱度。加*系统2套。
设计A/O池二座，尺寸为39.0m×18.0m×6m，在长度方向上分为4个串联的廊道，每个廊道宽5m，有效水深为5m。前两个廊道为A段，每段设置潜水推进器一台，并设置微孔曝气器以增强对废水的搅拌，防止大量污泥沉积。后两个廊道为O段，通过鼓风机和微孔曝气器向池内供氧。A段主要设备:潜水推进器：4台；微孔曝气器1000个。O池采用鼓风微孔曝气。为抑制曝气池中泡沫的产生，沿曝气池隔墙表面布设有消泡水管。O段主要设备如下表。
序号
设备名称
数量
单位
型号/参数
备注
1
混合液回流泵
4
台
Q=100m3/h,H=11m,N=7.5kW
3用1备
2
鼓风机
6
台
Q=16.17m3/min,P=49kPa,N=22kW
5用1备
3
微孔曝气器
1800
套
4
消泡喷头
210
个
2.2.5二沉池和集泥池
中心进水的辐流式沉淀池一座，二沉池直径16m，总高4.4m，超高0.5m，钢筋混凝土结构。内设刮吸泥机1台，功率1.87kW。二沉池的底泥通过刮吸泥机进入集泥井，集泥井尺寸为4.5m×3.0m×5.9m。主要设备如下表。
序号
设备名称
数量
单位
型号/参数
备注
1
二沉池刮吸泥机
1
台
直径16m，N=0.74kW
2
污泥回流泵
3
台
Q=50m3/h ，H=13m，N=3.7kW
2用1备
3
剩余污泥泵
2
台
Q=15m3 /h，H=13m，N=1.5kW
1用1备
2.2.6集水池
集水池尺寸15.0m×15.0m×4.5m，钢混结构。
2.2.7污泥浓缩池
设计污泥浓缩池1座，直径8m，高3.5m，池内设浓缩刮泥机1台。浓缩的污泥通过螺杆泵输送到带式压滤机。
3投资费用
该工程总投资1624.9万元。运行成本主要包括电费、*剂费、人工费等，电费1.21元/吨水，*剂费2.7元/吨水，人工费0.35元/吨水，合计4.26元/吨水。
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