矿山球磨机型号(矿山球磨机型号2136)

球磨机型号与处理矿量

球磨机的类型比较多，每款球磨机均有自己的规格参数，常见的球磨机有：格子型球磨机（参数详情）：主要用于处理较粗的矿物，球磨机底部装有液压顶起装置，相较普通的顶起装置，操作更简单、方便快捷，且使用维护成本更低。节能格子型球磨机（参数详情）：主要依靠格子板进行强制排矿的传统做法，多适用于处理较粗的物料。轴承采用大型双列调心滚子轴承，能有效降低摩擦力，且启动容易，较比其他球磨机可节能20-30%。溢流型球磨机（参数详情）：湿式溢流球磨机多用处理磨矿细度要求较细的物料，选择时应根据处理物料性质进行匹配，可提高磨矿效率、延长寿命。节能溢流型球磨机（参数详情）：主要用于处理矿物粒度要求较细的各种物料。内置的滑动轴承及波形衬板能有效环节球磨磨损问题，不仅磨矿效率高，且节能可达到20%左右。展示：格子型球磨机规格型号表

矿山球磨机型号有哪些

金矿选矿使用格子型球磨机和溢流型球磨机都可以，从金矿选矿球磨机工艺配置来看，湿式球磨机更加符合金矿特性，在金矿浮选工艺中使用较多。金矿球磨机型号多样，

直径×长度筒体有效容积装球量筒体转速功率排矿粒度产量重量

GMQG15301500×30004.0827.6750.8-0.0742.8-1215.5

GMQG15351500×35004.61127.675-900.8-0.0743.4-1416.3

GMQG18301800×30006.51325.31320.8-0.0744.8-2128.2

GMQG18351800×35007.581625.31600.8-0.0745.8-2530.8

GMQG18401800×40008.6517.325.31850.8-0.0746.6-2833.4

GMQG18451800×45009.7519.525.32100.8-0.0747.2-3136.2

GMQG21222100×22006.714.723.81600.8-0.0745.3-2443.2

GMQG21302100×30009.21723.81850.8-0.0746.0-2646.8

GMQG21362100×360011.01923.82100.8-0.0746.5-2949.1

GMQG21402100×400012.220.523.82200.8-0.0747.2-3250.2

GMQG21452100×450013.82223.82500.8-0.0748.1-3651.8

GMQG24242400×24009.82022.82200.8-0.0746.6-3254.8

GMQG24302400×300012.22522.82500.8-0.0747.5-3857.8

GMQG24362400×360014.63022.82800.8-0.0748.5-4260.8

GMQG24402400×400016.23322.83550.8-0.0749.5-4763.8

GMQG24452400×450018.23722.84000.8-0.07410.5-5566.3

GMQG27212700×210010.72421.72800.8-0.0748.5-8466.4

GMQG27272700×270013.82921.73153.0-0.0749.0-10571.7

GMQG27302700×300015.332.521.73553.0-0.07410-12077.3

GMQG27362700×360018.43921.74003.0-0.07412-14582.4

GMQG27402700×400020.54321.74503.0-0.07413-15984.73

GMQG27452700×450023.05021.75003.0-0.07415-18089.1

GMQG32313200×310022.6546.918.65003.0-0.07416-182139

GMQG32363200×360026.205218.65603.0-0.07419-190143

GMQG32403200×400029.25718.66303.0-0.07422-210147

GMQG32453200×450032.86518.6710-8003.0-0.07429-235151

GMQG32543200×540039.281.618.6800-10003.0-0.07435-280161

GMQG36403600×400035.67517.38003.0-0.07425-230185

GMQG36453600×450040.88817.310003.0-0.07429-259190

GMQG36503600×500045.39617.311203.0-0.07435-288200

GMQG36603600×600054.411717.31250-15003.0-0.07438-310220

GMQG36853600×850079.014417.318003.0-0.07450-450260

15038385566

矿用球磨机

2022/05/16

球磨机是一种大型机械，也是选矿设备之一，球磨机是物料被破碎之后再进行粉碎的关键选矿设备，用于矿石和其他可磨性物料进行粉磨；根据物料及排矿方式，可选择干式球磨机和湿式球磨机。

不同的球磨机型号可满足不同的工艺要求，这一因素进行合理选择。目前选矿厂常用的磨矿设备为棒磨机、格子型球磨机、溢流型球磨机、自磨机和砾磨机。

一

按筒体的长度与直径之比（长径比）分为两种

1、短磨机：长径比小于2的球磨机，一般称球磨机。多为单仓。

2、中长磨机：长径比为3左右。

3、长磨机：长径比大于4时称为长磨机或管磨机。中长磨和长磨机内部一般分成2～4个仓。

球磨机     

二、按操作工艺可分为两种：

干法磨机和湿法磨机；按是否连续操作可分为两种：连续磨机和间歇磨机。

三、按传动方式分为两种

1、中心传动磨机：电动机通过减速机带动磨机卸料端空心轴而驱动磨体回转。减速机输出轴与磨机中心线在同一直线上。

2、边缘传动磨机：电动机通过减速机带动固定在卸料端筒体上的大齿轮而驱动磨体回转。

四 

按磨内研磨介质的形状分为三种  

1、球磨机：磨内研磨介质主要为钢球或钢段为普遍。

2、棒球磨机：2～4仓，仓：圆柱形钢棒研磨介质，后几仓装钢球或钢段。

3、砾石磨：研磨介质为砾石、卵石、瓷球和刚玉球等，用花岗岩或瓷质材料作衬板。

1、尾卸式磨机：被粉磨物料从磨机一端喂入，从另一端卸出。

2、中卸式磨机：被粉磨物料从磨机两端喂入，从中部卸出。

球磨机型号选择一般考虑下列原则   则：

1、生产能力：所选用的磨矿设备，在达到所需磨矿细度的条件下，完成所规定的产量。

2、能力适当留有富余：设计要考虑矿石硬度和细度的变化，一般矿床深部矿石变硬或变细，应使所选用磨矿机也能适应，同时确保初期顺利投产。

3、做磨矿试验：在设计中没有实际资料作依据时，要求作磨矿试验，特别是大型选矿厂，应从获得的基础数据进行磨矿机选择计算和比例放大。

4、适当考虑设备大型化：设备大型化是近来设计上的趋向。因设备大型化，总的设备重量轻、占地少、生产系统少，操作人员和辅助系统少，相应的投资和生产成本低。但大型设备操作和管理水平要求高，作业率若稍有降低，就大大降低选矿厂产量。

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矿山球磨机型号及参数

导读

国外某钼选矿厂球磨机的给料为非全粒级，采用传统功耗法进行球磨机选型计算，结果偏小。分析认为，非全粒级给料导致新给料粒级与产品粒级分布曲线不平行，邦德理论公式不再适用，是计算结果偏小的主要原因。基于此，对非全粒级给料球磨机选型计算方法进行了初步探讨，确定了JKSimMet流程模拟法和容积法在选型时不受非全粒级给料的影响，选型计算精度相对较高，可用于类似流程球磨机的选型计算。

球磨机作为选矿厂常用的粉磨设备，其选型的准确、可靠，直接影响选厂的生产工艺指标。因此在设计阶段，球磨机的精确选型，对选矿厂节能降耗、降低成本具有十分重要的理论意义和实际价值。目前，功耗法仍为球磨机选型的主流方法。功耗法选型的核心是利用邦德理论公式计算磨矿单位功耗，但计算时要求新给料粒级与产品粒级的分布曲线平行，然后使用入料 F80 值和产品的 P80 值代替入料和产品的粒度分布。然而，对于非全粒级给料球磨机选型一直都是选型计算的难点，传统邦德公式计算会有一定的*限性，如何对非全粒级给料球磨机选型，尚未有统一认识，需要进一步研究总结。

笔者以国外某钼矿项目为例，较全面地论述了非全粒级给料球磨机选型计算，重点探讨了邦德公式直接选型计算、基于整个系统的选型计算、基于JKSimMet流程模拟选型计算及容积法选型计算等多种选型方法，并对不同选型方法的计算结果进行对比分析、互相验证，从而优化非全粒级给料情况下球磨机的选型计算方法。

笔者以国外某钼矿为研究对象，磨矿作业采用单段球磨工艺：破碎后的矿石在入磨前先进行预选筛分作业，筛下物料为合格产品，进入下阶段选别作业；筛上物料给入球磨机进行磨矿作业，球磨机与旋流器形成闭路流程；旋流器溢流产品细度-0.074mm含量为80%(P80=0.074mm)。磨矿工艺流程如图1所示。

图1磨矿工艺流程

原矿经破碎后的粒度分布情况如表1所列，工艺参数如表2所列。

表1破碎后矿石粒度分析结果

表2工艺参数

由表1可知，原矿经破碎后产品粒度 P80 值约为5.000mm。由表2可知，破碎后原矿经预选、检查筛分，筛下物料含量约为19%，筛上物料含量约为81%，筛上物料作为球磨机给料，待磨物料中缺少-0.150mm粒级。综上可知，新给料粒度和产品粒度分布曲线不再平行。

针对上述待磨物料为非全粒级的情况，对球磨机选型计算方法进行研究探讨，主要包括传统功耗法选型的适用性分析，基于整个系统的选型、JKSimMet碎磨回路模拟及容积法选型方法互相验证等，确定最佳选型方案，为非全粒级给料球磨机精确选型提供理论指导。

功耗法即采用邦德理论公式，结合设计工艺参数，计算磨矿单位功耗及磨矿所需功率，根据磨矿所需功率进行球磨机选型。功耗法选型的常用步骤如下。

(1)磨矿单位功耗计算根据邦德公式计算磨矿单位功耗，其经验公式为

式中：W 为磨矿单位功耗，kW·h/t；Wi 为邦德球磨功指数，kW·h/t；F80 为给料80%通过尺寸，µm；P80 为产品80%通过尺寸，µm。

(2)磨矿单位功耗修正由式(1)计算得到的磨矿单位功耗 W，还需用 EF 校正系数进行修正，修正公式为

式中：W′为修正后的单位功耗，kW·h/t；EF 为校正系数。

(3)磨矿所需功率计算根据修正后的磨矿单位功耗，结合设计新给料量，计算磨矿所需功率，公式为

式中：Nt 为磨矿所需功率，kW；Q 为设计新给料量，t/h。

(4)磨机规格选型及电动机功率选定根据磨矿所需功率，进行磨机规格的选型并确定电动机功率。

式(1)～(3)表明，采用邦德公式计算球磨机时，以新给料 F80 值和产品粒度 P80 值来代表整个粒度分布。因此，使用邦德公式计算，要求新给料和产品粒度分布曲线必须平行。

容积法是通过将设计磨机生产指标值和工业磨机实际生产指标值进行对比，计算得到设计磨机处理能力。设计磨机处理能力的计算公式为

式中：Q1 为设计预选磨机的处理能力，t/h；q 为设计预选磨机新生成粒级计算的单位处理量，t/(m3·h)；V 为设计预选磨机的有效容积，m3；β1 为设计新给料中-0.074mm的含量，%；β2 为设计磨矿产品中-0.074mm的含量，%。

考虑到磨矿难易度、磨机直径、磨机型式、产品细度等影响，q 计算公式为

式中：K1 为磨矿难易度影响系数；K2 为磨机直径影响系数；K3 为磨机型式影响系数；K4 为产品细度影响系数；q0 为磨机实际生产指标值，t/(m3·h)。

JKSimMet软件模型是基于物料平衡原理设计的单位功耗计算模型，不仅考虑到磨机结构和磨矿条件的影响，也考虑到物料粒度分布的影响，并将物料细化到每个粒级来分析物料的破碎和排矿过程。

JKSimMet流程模拟选型的具体步骤：首先，利用JKSimMet软件绘制碎磨流程；其次，输入矿石破碎的特性参数与工艺参数(处理量、给料及产品粒度分布)、预选的设备结构参数以及相应的操作条件等；再次，通过模拟计算得到回路中所有物料流的固体流量、固体浓度和粒度分布；最后，如果模拟结果没有达到预期，需要依次调整设备运行的工况条件，如球磨机的钢球充填率或转速率，或修改设备规格参数，直到各单元设备与流程的总体模拟结果达到预期目的，此时的设备规格与相应的工况条件能够满足设计要求。

针对球磨机选型中新给料和产品粒度分布曲线不平行的问题，借助JKSimMet模拟软件等手段，对4种选型方法进行分析探讨，如表3所列。

表3球磨机选型方法

结合磨矿工艺参数，不考虑待磨物料为非全粒级的影响，借助JKSimMet软件对预选筛分作业进行流程模拟，以模拟的筛上待磨粗粒级物料 P80 值直接作为球磨机新给料粒度 F80 值，模拟粒度分布结果如图2所示。

图2振动筛模拟粒度分布曲线

由图2可以看出，粗粒级筛上待磨物料给料粒度P80=5.800mm，将其作为球磨机新给料粒度 F80 值，采用邦德理论公式，对球磨机磨矿单位功耗进行计算，并对球磨机进行选型，结果如表4所列。

表4邦德公式直接选型结果

由表4可知，不考虑细粒级含量缺失的影响，采用邦德公式直接计算，可得磨矿单位功耗约为9.43kW·h/t，磨机小齿轮轴功率约为6560kW，建议采用1台规格为 φ6.2m×10.4m溢流型球磨机作为磨矿作业设备。

碎磨工艺流程中只有球磨机进行磨矿作业，因此，可将预选筛分、磨矿分级考虑成一个完整的系统，即对整个系统进行球磨机选型。不考虑预选筛分的影响，整个系统的处理量为861t/h，破碎产品粒度直接作为球磨机新给料粒度 F80 值约为5.000mm。但需要注意，球磨机产品粒度不再是旋流器溢流产品粒度，应为振动筛筛下粒度与旋流器溢流粒度的混合粒度，借助JKSimMet软件对混合粒度进行模拟，结果如表5所列。

表5振动筛筛下与旋流器溢流的混合粒度分布

由表5可知，振动筛筛下与旋流器溢流的混合粒度 P80=0.070mm，将其作为整个系统的产品粒度。针对整个磨矿系统，采用邦德理论公式，对球磨机磨矿单位功耗进行计算，并对球磨机进行选型，结果如表6所列。

表6基于整个系统球磨机选型结果

由表6可知，将预选筛分、磨矿分级考虑成整个系统，计算得到磨矿单位功耗约为9.66kW·h/t，代入磨机选型公式，可得小齿轮轴功率为8317kW，建议采用1台规格为 φ6.7m×11.3m溢流型球磨机作为磨矿作业设备。

JKSimMet流程模拟软件能够灵活地构建各种粉磨流程，通过模拟能够较准确地预测矿石物料在各粉磨作业段以及系统中整体的运行状况。因此可以借助JKSimMet模拟软件对整个磨矿流程进行模拟，通过模拟计算获得适合工艺要求的球磨机规格。磨矿回路流程模拟结果，如图3所示。

图3磨矿流程模拟

通过JKSimMet软件模拟磨矿流程，得出球磨机选型结果，如表7所列。

表7JKSimMet流程模拟计算结果

由表7可知，采用JKSimMet软件对磨矿流程进行模拟，计算可得球磨机单位功耗约为11.69kW·h/t，磨机小齿轮轴功率约为8135kW，建议采用1台规格为 φ6.7m×11.2m溢流型球磨机作为磨矿作业设备。

容积法选型计算依据工业实际生产指标，工业生产磨机的处理能力为240t/h，球磨机新给料粒度为-12.000mm，新给料-0.074mm通过量为4%，磨矿产品粒度-0.074mm通过量为62%，结合工业生产球磨机的有效容积126m3，计算得到工业实际生产指标 q0 值为1.105t/(m3·h)，以该值作为容积法选型的计算依据。选型依据及结果，如表8所列。

表8容积法选型依据及结果

由表8可知，容积法选型建议采用1台规格为φ6.7m×11.5m溢流型球磨机作为磨矿设备，设计磨机处理能力达701t/h，能够满足设计处理量696t/h的产能要求。

综合对非全粒级给料球磨机的4种选型方法，对比分析选型计算结果，如表9所列。

表9选型结果对比分析

由表9可知，4种计算方法中，采用邦德公式直接计算，磨矿单位功耗最小，原因为在选型时均未考虑待磨物料中非全粒级的影响，而采用邦德理论公式选型计算，要求待磨物料为全粒级给料，即新给料和产品粒度分布曲线必须平行。由于细粒级含量的缺失，使得新给料中基本无-0.074mm合格粒级，相对于全粒级给料，理论上需要更多的功耗用于粗粒级研磨，以达到要求的合格粒级含量。因此，采用邦德理论公式直接用于非全粒级给料球磨机选型，会导致选型结果偏小。

基于整个系统的选型计算、JKSimMet碎磨流程模拟选型计算和容积法选型计算，结果基本一致。基于整个系统的选型计算，其磨矿所需轴功率大于JKSimMet模拟所需轴功率，分析认为，破碎产品中细粒级-0.074mm(合格粒级)含量明显高于常规三段破碎产品中的合格粒级含量，采用邦德公式计算结果偏高。

JKSimMet软件计算磨矿单位功耗的模型基于物料平衡方程，是磨机内单位破碎率与物料粒级之间的平衡。对于连续稳定运行的球磨机，磨机内某一粒级的单位破碎率与粒度之间的平衡表达式为

式中：fi 为球磨机进料中 i 粒级的物料量；ri 为破碎函数，表示磨机内部 i 粒级物料单位时间内的消失量；si为球磨机中 i 粒级的物料量；ri si 为 i 粒级物料发生破碎的消失量；aij 为大于 i 粒级的 j 粒级物料在不同能级作用下破碎为 i 粒级的比例组成；为比 i 粒级大的 j 粒级物料破碎为 i 粒级的物料量；di 为排料中 i粒级物料排矿速率；di si 为排料中 i 粒级的物料量。

球磨机给料中缺少某些细粒级，可认为进料中缺少 i 粒级，即 fi 值变小，若要保持物料平衡，则大于 i 粒级的 j 粒级物料破碎至 i 粒级的新生成量增多，意味着破碎需要更多的功耗，所以会出现采用JKSimMet软件模型计算磨矿单位功耗比邦德公式直接计算功耗高约26%的情况。总的来说，JKSimMet软件模型不仅考虑了磨机结构和磨矿条件的影响，也考虑了物料粒度分布的影响，并将物料细化到每个粒级来分析物料的破碎和排矿过程，因此，可将JKSimMet软件模拟选型作为非全粒级给料球磨机选型的一种手段。

容积法是以单位磨矿容积合格粒级(-0.074mm粒级)的新生成量为基础进行磨机选型计算。容积法计算核心是新生成合格粒级的含量以及工业实际生产指标 q0 (新生成粒级计算的单位处理量)。球磨机待磨物料经预选筛分作业，给料中合格粒级的含量发生很大变化，且磨矿产品粒度是以-0.074mm通过量为考核指标，因此，可采用容积法进行球磨机选型。且容积法在计算磨机处理能力时，是以单位容积-0.074mm粒级的新生成量作为计算的关键参数。当磨矿产品中合格粒级含量一定，新给料中合格粒级含量降低时，单位容积合格粒级新生含量不变，相同处理量时新生含量总量增加，磨矿容积增加。因此，容积法选型计算的球磨机规格也相对较大。

针对非全粒级给料球磨机选型问题，采用邦德公式直接选型计算球磨机规格偏小；基于整个系统选型计算、JKSimMet软件模拟计算及容积法选型计算，三者选型均不受细粒级缺失的影响，选型计算结果较为接近，可将这3种选型方法用于类似流程球磨机的选型计算。但本项目中，给料粒度中-0.074mm合格粒级含量偏高，导致基于整个系统选型计算结果略微偏大。而容积法选型时，需要类似工业实际生产指标，对于一些项目具有一定的*限性。综合对比上述选型方法，建议选型方案为JKSimMet软件模拟计算结果，即采用1台 φ6.7m×11.2m溢流型球磨机作为磨矿作业设备，装机功率为9000kW。

(1)对非全粒级给料球磨机的选型计算方法进行了研究，探讨分析了采用邦德公式直接计算偏小的原因，采用功耗法选型时应考虑细粒级缺失的影响。

(2)基于整个系统选型计算、JKSimMet软件模拟计算与容积法选型计算，三者选型均不受细粒级缺失的影响，选型结果较为接近，可将这3种选型方法用于类似流程球磨机的选型计算，以提高球磨机选型计算精度。

(3)针对非全粒级给料球磨机的选型计算，考虑到给料中细粒级含量偏高的影响，最终建议选型方案为JKSimMet软件模拟计算结果，即采用1台 φ6.7m×11.2m溢流型球磨机作为磨矿作业设备。

(4)上述方法为非全粒级给料球磨机的选型计算的初步探讨，可为类似流程球磨机的选型提供参考。

引文格式：

[1]赵亚伟，董节功，张萌，等.非全粒级给料球磨机选型方法研究探讨.[J].矿山机械,2024,52(1):37-42.

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矿山球磨机价格

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　　河南省荥阳市矿山机械制造厂球磨机生产厂家为了满足更多用户的生产需求，研发制造了不同型号、规格的球磨机，实现不同的生产能力。荥矿机械长期供应各种干湿球磨机、格子球磨机，以及选矿配套的破碎机、浮选机、回转窑等各种设备，现货供应，价格实惠，欢迎广大用户前来咨询选购。也可预约到厂考察参观，本文荥矿机械就以格子型球磨机做个简单介绍。

　　格子型球磨机工作原理是由格子衬板上的孔是倾斜排列的，孔的宽度向排矿端逐渐扩大，可以防止矿浆倒流和粗粒堵塞。矿浆在排矿端下部通过格子衬板上的孔隙流入扇形室，然后随筒体转到上部并沿孔道排出。中空轴颈内镶有耐磨内套，且一端制成喇叭形叶片，以便于引导矿浆顺叶片流出磨机。由于这种磨矿机矿浆是通过格子板排矿装置排出，因此称为格子球磨机。

产量  

格子球磨机的相关参数显示其产量在4.5-12吨之间，这个是每小时的产量，用户可以根据实际的生产需要，来调节产量。

　　而且球磨机是可以连续24小时不间断的进行运转、工作，因此用户可不必担心产量的问题。想要确保格子球磨机能产量高，先要确保球磨机的质量，一台性能、故障率低、质量好的球磨机就是高产的重要前提条件，在球磨机的后续生产中，还要确保球磨机的正确操作，否则质量再好的球磨机也很难实现产量高。

　　球磨机的型号多、产量高、功能强，投资该设备之前了解球磨机的型号、产量更有助于用户买到合适的设备。格子球磨机设备是格子球磨机中比较畅销的型号，该球磨机结构简单、粉磨效果好、使用寿命长。格子球磨机的用户比较多，产量也大，但是会出现噪音大的现象。这里简单说明一下格子球磨机噪音大的处理方法。

　　格子球磨机噪音是工业噪音源之一，格子球磨机的噪音治理也是比较常见的项目。格子球磨机的噪声多数是通过空气振动传播，荥矿建议大家使用隔音罩或者隔音房。

格子型球磨机降低噪音的方式有哪几种

1.格子球磨机隔音罩分为全*隔音方式和*部隔音方式，*部隔音方式要比全*隔音方式小。

2.隔音罩就是将整个格子球磨机罩住，隔音罩的材料一般是采用2-3毫米厚的钢板加上阻尼材料、吸音棉、镀锌孔板等制成。

3.隔声罩上面需要预留进出料通道、人员进出通道。为了隔音效果需要在进出同道口安装双开隔声门、隔音窗，同时也要在两侧安装单开检修门。

4.格子球磨机会在运行时产生热量，所以要预留通风通道，一般是在侧边开设通风口、顶上开设通风口，为了保障隔音效果，通风口需要消音器。

5.用橡胶衬板代替锰钢衬板，可以使频谱特性由高频变为低频。

6.在条件允许的情况下，可以设计隔声间，将格子球磨机集中到为格子球磨机设计隔音间，效果会较隔声罩好，可以有效的解决格子球磨机运行中的监控、室内散热和检修问题。

　　河南省荥阳市矿山机械制造厂提醒您格子球磨机隔音罩是根据现场情况制定的，隔音罩对工业设备降噪具有普遍性和适用性。对各种不同的设备噪音都有良好的降噪效果。除了以上给大家介绍的有关格子球磨机产量及噪音处理方式以外，同时还要注重日常维护，这样不仅能提高使用寿命，同时也能使格子球磨机质量更有保障。河南省荥阳市矿山机械厂也会一直秉承着以质量为重、服务至上的宗旨为广大用户朋友带来更多更好的产品！

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矿山球磨机型号2136

9月12日，河南洛阳，中信重工按照国际标准自主研发制造的直径11米、长7.2米半自磨机和直径7.92米，长14.33米溢流型球磨机试车下线。这是目前国内矿山应用规格最大在5300米高海拔应用的半自磨机和球磨机，代表了国际高端矿业装备的先进水平。开创目前国内矿山应用规格最大、海拔最高半自磨机、球磨机研发制造新纪录。

据悉，上述设备从技术设计、材料选择、制造工艺等关键环节反复论证，保证在高原高海拔极端环境下的强适应性和高稳定性。

磨机如巍巍高山矗立在试车交付现场，这是中信重工践行国家战略、落实双方战略合作、保障我国铜资源自给能力的重大标志性产品，代表了目前国际高端矿业装备的先进水平。其研发制造，充分考量了“世界屋脊”青藏高原上高寒缺氧等特殊工况。经过技术设计、材料选择、制造工艺、检测检验、配套电控和安装服务等关键环节的反复论证。在全球新能源革命浪潮提振铜需求的背景下，该磨机成功制造，彰显着中信重工大型磨矿装备在高海拔极端环境下的强适应性和高稳定性。

中信重工**书记、董事长武汉琦，紫金矿业集团**巨龙铜业副总经理范富荣共同为该项目特大型磨机试车剪彩。中信重工**副书记、总经理张志勇致辞，副总经理瞿铁主持。

紫金矿业集团有关方面负责人及参与本次试车设备营销、服务、技术研发、生产制造、质量管理工作的中信重工员工代表，现场见证这一振奋人心的时刻。

张志勇总经理在致辞中表示，凭借深厚的技术积淀、专业经验和制造实力，中信重工赢得了紫金矿业集团的高度认可和信赖，实现超短周期特大型磨机履约，创造青藏高原海拔5300米选矿建设新的标杆和丰碑;将继续发挥技术研发、工艺设计、核心制造的综合优势，提供更多智能高效的装备、全方位优质服务，为紫金矿业集团打造“绿色高技术超一流国际矿业集团”，为建功国家制造强国战略、实现中华民族伟大复兴的中国梦贡献更大力量!

紫金矿业集团**巨龙铜业副总经理范富荣对中信重工团队付出的艰辛努力致以感谢。并表示，今天该设备在工厂成功试车，证明了中信重工全球领先的强大技术研发及装备制造实力，也证明选择中信重工作为我们的装备供应商是正确的。多年来，双方在大型矿井提升机、旋回破碎机、高压辊磨机、半自磨机、球磨机、立式搅拌磨、转炉、阳极炉等多方面开展着全面的合作，紫金矿业的发展需要中信重工这样的重要合作伙伴。希望双方持续深化战略合作，共同推动矿山装备朝高效、绿色、节能、智能化方向升级，引领行业高质量发展!

据了解，世界500强、全球知名大型跨国矿业集团紫金矿业，是中国矿业企业“一带一路”成功的先行者，是引领中国金属矿业迈步世界一流的“排头兵”。其驱龙铜矿项目整体建成投产后可望实现年采选矿石量约2亿吨、年产铜金属量超过60万吨，届时将成为全球采选规模最大的高水平绿色矿山。中信重工将为该世界级矿山二期采选工程提供Φ11×7.2m半自磨机、Φ7.92×14.33m溢流型球磨机各4台。为了保证项目顺利实施，中信重工上下高度重视，将其列为2023年“一号工程”，优先配备各种资源，保质保量高效推进。

丹桂飘香迎丰收，重工大院添新喜，伴随着矿物磨机的再“攀”高峰，中信重工将始终胸怀“国之大者”，坚持“四个面向”，依托智能矿山重型装备全国重点实验室，加速高端矿山重型装备技术创新，不断突破极限制造，深度扩展应用场景，解决一系列我国矿山重型装备发展过程中“有没有”“受制于人”的难题，实现从“跟跑”到“并跑”“领跑”的重大跨越，为紫金矿业面向全球建设现代化绿色生态智能矿山，增强国家战略性矿产资源和重要产业链供应链安全提供保障。

矿山球磨机型号大全

导读

不同的碎磨设备，所适应的矿石粒度区间不同，有不同的选型试验方法。针对不同的碎磨设备选型，介绍了目前国际上常见的主要试验方法。同时，某些碎磨设备有多种试验选型方法，在不同的试验方法之间，有些通过研究建立了相关性，有些没有建立相关性，但不同试验相互之间不可轻易取代。

矿山开发涉及到很多设备，就碎磨设备而言，不同粒度的矿石所使用的碎磨设备会有所不同。近百年来，针对不同碎磨设备的特点及其适应的粒度区间，设计研发单位相继开发出很多不同用途的碎磨试验方法。通过对不同粒度的矿石进行试验，从而确定相应的选型模型，并按照用户要求的设计规模和工艺要求，确定最终的设计方案。

碎磨设备主要涉及破碎机、半自磨机/自磨机、高压辊磨机、棒磨机、球磨机以及搅拌磨等设备。其中破碎机有式破碎机、旋回破碎机及圆锥破碎机等种类；球磨机有溢流型和格子型；棒磨机有溢流型和格子型、中心排料及周边排料型。不同设备适应的矿石粒度区间有所不同。破碎设备中，式破碎机能够适应较大的矿石粒度(可至1m多)，其次为旋回破碎机、圆锥破碎机、HPGR以及VSI破碎设备，具体给料适应范围与设备型号及给矿口尺寸等因素有关；对于磨矿设备，半自磨机可适应较大的给料粒度(有现场大至350mm)，球磨机相对需要较小给矿粒度，而搅拌磨给料可低至几十微米。

目前，破碎机选型基本是通过观察设备型谱，根据处理量、产品细度要求直接进行型谱配型。在有矿石性质的情况下，可更好地对所选设备进行再次判断，具体可参考矿石普氏硬度系数、单轴抗压强度或冲击破碎功指数等；而磨机选型目前主要根据现场工艺要求和矿石性质进行相应计算，对应矿石的粉碎特性参数是选型的重要依据。目前常见的碎磨试验如表1所列。

表1　常见的碎磨试验概况

Tab.1　Summarizationofcommoncomminutiontests

2.1　JK落重试验

JK落重试验(DropWeightTest，简称JKDWT)是由澳大利亚昆士兰大学的JuliusKruttschnitt　矿物研究中心(JKMRC)研究的商业试验方法，也是目前常用的试验方法。

JKDWT试验所需原矿石量约为100kg，试验模拟半自磨/自磨机内矿石在高低两种能量下的碎磨情况，试验装置如图1、2所示。其中，高能量模拟试验选取粒度为63～13mm的矿石，共5个粒级，对每种粒级进行3个能量的冲击，针对不同矿石粒级所需的能量调整锤头高度，进行冲击破碎，进而获取相应矿粒组的冲击粒度曲线。根据破碎粒度与破碎能量的关系方程拟合出自磨、半自磨机参数A×b，如图3所示。

式中：t10为通过原始粒度尺寸1/10的百分含量，%；Ecs为矿石冲击能量，kW·h/t；A×b代表能量为0时的斜率，A×b数值越大，代表矿石越软，反之则越硬。

同时，根据不同能量、不同粒度矿石的冲击破碎粒度曲线，获取破碎机模型参数，以及不同粒级样品t10在相似单位能耗下的变化趋势。

图1　落重试验设备

Fig.1　Dropweighttester

图2　磨损试验机

Fig.2　Weartester

图3　破碎粒度和破碎能量的关系

Fig.3　Relationshipbetweencrushinggranularityandcrushingenergy

对于低能量研磨试验，利用3kg粒度为38～55mm的矿石，在带有4×6mm提升条的φ305mm×305mm转筒磨机中自磨损，试验获取磨损指数ta，公式为

针对该试验结果，可通过JK自己开发的JKSimMet模拟软件进行半自磨机/自磨机流程的模拟、分析及预测，也可通过CITICSMCC软件(澳大利亚S.Morrell博士开发)进行选型，还可通过中信重工磨机选型计算程序软件进行选型。

2.2　SMC试验

SMC试验(SAGMillComminution)是由S.Morrel博士开发的试验方法，也是常用的试验方法。在岩芯矿或矿石量少的情况下，该试验极为适用，适用范围比较广泛。

SMC试验所需矿量约为25kg，同样采用JK落重试验装置，模拟矿石在不同能量下的冲击破碎情况。试验采用一种粒级，优先选用粒度为26.5～31.5mm的矿石，其次选用粒度为19～22.4mm的矿石，最差选用粒度为13.2～16mm的矿石，选好后对样品进行5个能量的冲击。

试验通过对单颗粒矿石进行不同能量的冲击，获取不同能量下的冲击粒度曲线，根据式(1)，拟合出自磨机/半自磨机参数A×b，同时获取磨损指数ta、落重指数DWi、磨矿功指数Mia(磨矿产品P80>750μm)、破碎功指数Mic、高压辊磨功指数Mih等。

对于磨损指数ta，区别于JK落重试验，SMC试验是通过落重试验结果进行推导获取。其所涉及选型软件同JK落重试验一样，有JKSimMet模拟软件、CITICSMCC软件、中信重工磨机选型计算程序软件。

2.3　SPI试验

SPI试验(SAGPowerIndex)是由MinnovEX技术有限公司开发的半自磨功指数试验，1996年底正式投入商业使用。

SPI试验需要2kg矿石，模拟矿石在半自磨机/自磨机内的运行情况，设备规格φ305mm×102mm，见图4。给料粒度-19mm(80%通过12.7mm)的矿石通过闭路磨矿，获取磨矿至80%产品通过1.7mm所用的时间，并最终转换为半自磨机所需的单位能耗，即半自磨功指数。具体函数关系为

式中：P80为80%产品通过筛孔的尺寸，mm；T为磨矿至80%产品通过1.7mm所用的时间，min。

图4　SPI试验机

Fig.4　SPItester

针对SPI试验结果，MinnovEX技术有限公司于2001年开发了评估工具软件CEET，进行多种方案的流程设计，包括计算所需设备功率、规格和投资，以及预测生产指标和操作成本。

该试验在设计新磨机方面，其试验使用量偏小，用于半自磨机选型在精度上可能不够，比较适用于矿床的地理冶金测绘。

2.4　SAGDesign试验

SAGDesign试验(StandardAutogenousGrindingDesign)是由Outokumpu技术有限公司、冶金试验室有限公司及Starkey&Associates组成的SAGDesign咨询集团于2006年研发成功，并由Outokumpu技术有限公司申请了国际专利。该试验是基于SPI试验的不足而开发的更加稳定的测试方法。

SAGDesign试验需要约10kg的矿石，用于模拟矿石在半自磨机/自磨机内的运行情况，设备规格为φ488mm×163mm，见图5。磨机钢球充填率为11%(16kg)，总充填率为26%，转速率为76%，要求给料粒度为-38.1mm(80%通过19mm)，通过干法分批磨矿，测试磨矿至80%产品通过1.7mm磨机所转的圈数。试验通过下式获取半自磨机的小齿轮功率为

式中g为矿石的质量，g。

图5　SAGDesign试验机

Fig.5　SAGDesigntester

根据该试验结果，由Starkey&Associates按Outokumpu提供和推荐的程序设计商用磨机。

2.5　Macpherson自磨可磨性试验

Macpherson自磨可磨性试验(MacphersonAutogenousGrindability)是由ArthurMacPherson等人开发的自磨可磨性测试技术。

Macpherson试验需要物料约为175kg，试验磨机规格为φ460mm×150mm。磨机钢球填充率为8%，总充填率为25%，给料粒度为-32mm。该试验是一种连续性试验，至平稳状态至少需要6h。试验期间，每15min对产量、筛上筛下及旋流器底流进行称重，经过5h的运行，产量与循环负荷平稳后，每15min取样一次，取样周期为1h。运行结束后，对产品进行粒度分析，将磨机内物料排出，并取出介质进行粒度分析及密度测试。

根据试验磨机的运行功率、平稳状态下的产量(kg/h)及产品粒度分布，计算单位能耗(kW·h/t)及Macpherson自磨功指数AWi。该试验也是广泛使用的自磨试验程序之一。

3.1　HPGR试验

高压辊磨试验即HighPressGrindingRolls，简称HPGR。目前国际上所采用试验设备不尽一致，哥伦比亚大学的Koppern高压辊磨机规格为φ750mm×220mm，KHD试验机为φ800mm×250mm，Polysisu试验机规格为φ710mm×210mm，中信重工采用φ420mm×100mm辊压试验机；也有小型的高压辊磨机设备，直径在200～300mm；辊面有采用Hexadur板、铸钉或堆焊等耐磨材料。目前该试验方法类似。

试验约需要物料1～2t，图6所示为中信重工辊压试验机，属于小型辊压试验。给料粒度在不同试验室有所区别，Koppern给料粒度为-32mm，Polysisu给料粒度为-25mm，SGS和中信重工一般给料粒度为-12.5mm。试验观察不同条件下的辊压变化情况，包括给料含水量、辊压压力、辊速、开闭路作业和二次辊压等，通过试验获取单位时间处理量及功率数据、产品料饼情况及产品粒度变化情况，通过数据分析获取相应条件的辊压效果。辊压效果衡量指标有吨功耗(总吨功耗、产品指标对应破碎功耗、产品P80对应破碎功耗)和细度变化(包括产品指标增量和P80变化量)。最后，对某合理辊压条件下的辊压产品及原料进行球磨功指数试验，对比辊压前后功指数的变化情况。

图6　高压辊磨试验机

Fig.6　HPGRtester

目前，该方法作为高压辊磨机选型试验较为通用。中信重工使用的选型软件有CITICSMCC软件及DUCS模型，不同实验室也有自己相应的选型计算程序。

3.2　活塞压力试验

活塞压力试验(PistonPress)是由英属哥伦比亚大学(UBC，加拿大一所大学)的CAMIROHPGR研究，用于对HPGR进行适用性预测。

压力测试采用直径100mm的活塞缸及料桶装备，料样最大尺寸为4mm，共300mL。活塞压力试验机如图7所示。试验考察不同负载下料样变化情况，同时与高压辊磨试验建立相关关系。该试验方便快捷，目前试验情况与高压辊磨试验非常接近，正在研究推广。

图7　活塞压力试验机

Fig.7　Pistonpressuretester

Bond棒磨功指数试验(BondRodMillWorkIndex)于1952年由MilwaukeeAllis-Chalmers实验室F.C.Bond先生总结提出。

试验所需样品约为20kg，设备规格为φ305mm×610mm，见图8。设备棒荷为33.38kg，转速率为60%，给料粒度为-12.7mm，采用干法闭路磨矿，要求产品粒度等于或接近选厂要求磨矿粒度。试验原则上在5～10个磨矿周期内使棒磨机达到稳定状态，即循环负荷稳定在(100±2)%，另外每转产生的产量Grp稳定出现2～3次，或Grp出现最大值或最小值，即试验结束。试验要求对给料、产品粒度进行筛分，用于获取Bond棒磨功指数。具体公式为

式中：WiR为Bond棒磨功指数，kW·h/t；P1为控制筛孔径，μm；Grp为每转净生成，g/r；P80为产品80%通过量筛孔尺寸，μm；F80为给料80%通过量筛孔尺寸，μm。

图8　Bond棒磨功指数试验机

Fig.8　Bondrodmillworkindextester

Bond棒磨功指数试验针对产品粒度，测定范围为3～65目，其试验结果同内径为8ft(约为2.44m)的普通溢流型棒磨机湿法开路磨矿相一致。如果工作条件不同，需要通过修正系数进行修正，目前该方法在国际上通用。

5.1　Bond球磨功指数试验

Bond球磨功指数试验(BondBallMillWorkIndex)于1952年由MilwaukeeAllis-Chalmers实验室提出。

试验所需样品约为15kg，设备规格为φ305mm×305mm，见图9。设备球荷为20.125kg，转速率为91.3%，给料粒度为-3.35m，采用干法闭路磨矿，要求产品粒度等于或接近选厂要求磨矿粒度，试验原则上在10～12个磨矿周期内结束。试验要求运行达到稳定状态，循环负荷稳定在(250±5)%，且最后2～3个周期内达到平衡，或Gbp出现最大值或最小值，满足这两个条件后才能结束试验。需要说明的是，最后3次Gbp的最大值和最小值之差不能大于平均值的3%。试验要求对给料、产品粒度进行筛分，用于获取Bond球磨功指数。具体公式为

式中：WiB为Bond球磨功指数，kW·h/t；Gbp为转净生成，g/r。

图9　Bond球磨功指数试验机

Fig.9　Bondballmillworkindextester

试验控制筛适用范围为28目(0.63mm)至500目(0.028mm)，其试验结果同内径为8ft的溢流型球磨机湿法闭路磨矿相一致，如果工作条件不同，需要通过修正系数修正。目前该方法在国际上通用。

5.2　哈氏可磨指数试验

哈氏可磨指数试验(Hardgroveindex，简称HGI)于1932年由R.M.Hardgrove提出，1951年做为煤的标准测试程序。

该试验每次给料为50g，试验设备如图10所示。制样粒度为0.63～1.25mm，通过指定的60转进行研磨，取出研磨产品筛分，并最终获取71μm的筛上筛下产品质量，并根据筛下质量查标准煤样的校准图，获取该样品的可磨性指数值。公式为

式中：HGI为哈氏可磨指数；W为磨矿产品-71μm的质量，g。

图10　哈氏可磨指数试验机

Fig.10　Hardgrovegrindabilityindextester

哈氏可磨指数可转换为Bond球磨功指数，Bond于1961年修正了前期的推导公式，具体为

1980年，A.Mcintyre和L.R.Plitt经过研究，提出以容积法进行试验，即每次给料由50g改为36cm3的物料，即质量为36ρ(g)，ρ为松散密度，公式矫正为

转换为Bond球磨功指数

HGI值反映了不同煤样被破碎成粉的相对难易程度，HGI值越大，说明磨得越细，所消耗的能量越少，越易磨。哈氏指数的测定程序较简单，时间周期短，但是其测试样品量偏少，重复性较差，专用于测试煤及其他脆性物料的可磨度试验。

6.1　Bond冲击功指数试验

Bond冲击功指数试验即BondCrushingWorkindex。1934年，美国ALLis-Chalmers公司高级工程师F.C.Bond发明了双摆球试验机，1945年改进为双摆锤试验机。

试验需要50～75mm试样20块，图11所示为北京矿冶总院的冲击功指数试验机。试验时，把样品放置于2个摆锤间，通过提升不同角度的摆锤，找到破碎矿石的冲击能量，即通过提升的摆锤角度计算该能量，同时测试矿块密度和冲击面厚度，用于计算破碎功指数，计算公式为

式中，Wic为冲击功指数，kW·h/t；Ep为矿块抗冲击强度，kg·m；B为样品冲击面厚度，cm；Sg为矿块密度，g/cm3。

图11　北京矿冶总院冲击功试验机

Fig.11　ImpacttesterinBeijingGeneralResearchInstituteofMining&Metallurgy

其中，Bond设计摆锤势能为Ep≈11.21(1-cosφ)，北京矿冶总院摆锤势能为Ep=9.96(1-cosφ)，单位均为kg·m。

该设备用于评估矿石在破碎机中的受力情况，作为可碎性的判断依据之一。

6.2　单轴抗压强度试验

单轴抗压强度试验即UniaxialCompressiveStrength或UnconfinedCompressiveStrength，简称UCS。

试验需要圆柱形标准试件，直径为50mm，高为100mm，图12为UCS试验机。试验采用同一含水状态或同一加载方向下，每组试验试件数量应为3个。试验通过不断增加试样的轴向载荷，直到达得载荷的峰值且试样失效。其公式为

式中：σc为单轴抗压强度，MPa；Pc为最大负载，N；A为横截面积，mm2。

图12　UCS试验机

Fig.12　UCStester

在实验室测量的岩芯矿石强度通常不能准确反映大范围的原位特性，原位特性深受节点、缺陷尺寸、弱位面和其他因素的限制。通常，岩石单轴抗压强度用于估算其他强度参数，是衡量岩块基本力学性质和工程岩体分类，以及建立岩体破坏判据的重要指标。

6.3　点载荷试验

点载荷试验(PointLoadIndex，简称PLT)可用岩芯、方块或不规则块体进行，需要5～20块，图13所示为点载荷试验机。试验作为岩石强度等级的一种指数测试方法，也可作为其他相关材料强度的估算。

图13　点载荷试验机

Fig.13　Pointloadtester

对于同一含水状态或同一加载状态，岩芯数量每组5～10块，方块或不规则块体每组15～20块。选取岩芯直径时，按照标准《JISA1107》岩芯直径为100mm。在后来研究中，通常把较小岩芯做为大岩芯强度计算的替代品。将试件放置到球端圆锥间，稳定施加荷载，在一定时间范围内直至试件破坏，获取破坏载荷。点载荷指数

式中：Is(50)为等价岩芯为50mm直径岩芯的点载荷指数，MPa；F为粒度修正系数；P为破坏载荷，N；De为等价岩芯直径，mm；m为修正系数，可取0.4～0.45，或根据同类岩石的经验值确定。

PLT可间接地估算UCS，一般为

式中：因数变化范围为15～35，Is(50)很少受矿样结构的影响。

同时，S.Morrel博士也对PLT与SMC试验结果DWi值的相关性进行了对比试验，结果如图14所示，两种试验的相关性非常明显。

图14　点载荷强度与DWi值(SMC试验结果)的相关性

Fig.14　CorrelationbetweenpointloadstrengthandDWi(SMCtester)

该试验成本较低，便于测试，样品易于准备，且方便现场操作。目前，关于认可PLT的研究工作已经进行了很多，其结果已得到了广泛应用。

笔者介绍了主要碎磨设备选型试验方法，有些设备选型开发了多种试验方法，如半自磨机选型对应的试验方法较多，但是其建立的选型模型结构不同，因此这些试验相互之间不能直接替代。当然有些试验之间建立了相关性，这样可通过其中一个试验获取对应相关性试验的结果数据，比如可通过DWT试验结果推导SMC试验结果、哈氏可磨度推导BWi等。

针对碎磨设备选型，具体需要做哪个试验，必须要进行大量工作，同时需要考虑已运行碎磨设备的经验综合来选型。

引文格式：

[1]何剑伟，潘卫宁.矿山碎磨设备选型的主要试验方法.[J].矿山机械,2016,44(9):1-7.

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