锅炉型号m(锅炉型号铭牌参数及意义)

锅炉型号M25代表什么

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作者|林玺

广东粤电集团有限公司茂名臻能热电有限公司

关键词：600MW 机组；省煤器；爆管；分析；对策

南方某电厂#7锅炉型号为DG1920/25.4-Ⅱ6型。本型号锅炉系国产600MW超临界参数变压直流本生锅炉，一次再热、单炉膛、尾部双烟道结构、采用烟气挡板调节再热汽温，固态排渣，全钢构架、全悬吊结构，平衡通风、露天布置，前后墙对冲燃烧。炉膛水平切面积为22162.4×15456.8mm2（宽×深）。锅炉深度为43000mm，锅炉宽度为49000mm，顶棚拐点标高为69500mm。

7月10日22:40，#7 机组负荷562MW，主汽压力24.8MPa，主汽温度564/563℃，再热汽压3.7MPa，再热汽温570/569℃，给煤量256t/h，中间点温度404℃、过热度15.6℃，值班人员发现锅炉各主参数突变，锅炉给水流量突然从1602t/h 突升至2057t/h，蒸汽流量由1624t/h降低至1450t/h，炉膛压力突升至1508Pa，引风机开度由74%、76%突升至96.8%、97.3%，机组负荷降低至492MW，主汽压力由24.8MPa降低至21.6MPa，给煤量升至284t/h，固定端省煤器入口烟气温度1/2由477/496℃降低至 86/92℃；

扩建端省煤器入口烟气温度1/2由501/494℃降低至462/462℃；两侧烟温偏差大。中间点温度由404℃升至475℃（480℃触发锅炉MFT）、过热度由15.6℃最高升至136.2℃。判断为锅炉省煤器泄漏，但锅炉炉管泄漏系统未报警，当值主控立即下令将机组运行方式由 AGC方式切至基本方式手动控制，同时投入等离子助燃，紧急停运 A、D制粉系统，减负荷至208MW，同时切换DCS所有画面分析事故点，调节好各主参数，同时派巡检就地全面仔细检查机组各部，联系化学值班员提高除盐水压力及汇报值长申请故障停炉处理。

2.1 宏观检查及形貌分析

停炉后技术人员于7月14日早上从炉左侧人孔进入省煤器出口集箱处检修空间检查，确认省煤器炉左往炉右数第六屏蛇形管第三根管子（炉前往炉后数）发生爆漏，如图1所示。

图 1 省煤器出口集箱

爆口位于省煤器管出口段、集箱角焊缝与弯管起弯点之间，如图2所示。

图 2 爆漏位置

爆口宏观形貌如图3所示。爆口张开较大，呈喇叭状。内外表面较光滑，未发现宏观裂纹。管子轴向爆口边缘较薄明显，呈刀刃状。环向断面较平齐，未见明显减薄。管子爆漏后，管内高压介质造成第五屏第四根省煤器管角焊缝冲刷磨损。爆口两端直管段未发现胀粗现象。

图 3 断口形貌

2.2 金相组织分析

在省煤器管样爆口处、离爆口3mm处、以及远离爆口处分别取样进行金相组织分析。

爆口处金相组织照片分析，材料组织为铁素体+珠光体，未见明显老化迹象，老化2级，组织存在一定的变形痕迹。

离爆口3mm处金相组织照片分析，材料组织为铁素体+珠光体，未见明显老化迹象，老化2级。

远离爆口处金相环样组织照片分析，材料组织为铁素体+珠光体，未见明显老化迹象，老化2级。

从以上结果可以看出，管样在爆管前，未发生明显的长期或短期超温现象。

2.3 扫描电镜结果

在爆口上、疑似缺陷的位置取样，进行扫描电镜观察，结果如图4所示。

图 4 爆口处疑似缺陷处扫描电镜照片

图4（a）是该缺陷样品宏观形貌，在该处断口上，*部区域呈现出一定的塑性断裂特征（见图4（b）韧窝形貌）。从图4（c）、（d）中可以看到，断口上可能存在大量环向疑似微裂纹的缺陷，该缺陷可能是由制造阶段产生。

2.4 结论

根据上述分析，判断省煤器爆管的原因为：管子存在原始缺陷，运行中缺陷不断扩展。由于管内高压介质的作用，管子发生塑形变形，管壁减薄，当剩余壁厚无法承受高压介质的作用时发生爆管。

（1）该省煤器弯头存在制造缺陷。

（2）操作规程对省煤器爆管事故处理时输灰系统是否应停止没明确规定，运行人员处理经验有所欠缺，导致大量省煤器水汽通过输灰系统进入 #2 灰库，造成严重的结块和堵塞。

（1）为确保锅炉安全运行，防止类似事件再次发生，须加强设备监造，严格把好供货关。利用停机时间对省煤器管进行全面检查，对类似缺陷的管子做好登记及评估，并有计划实施换管工作。

（2）完善操作规程中对受热面爆管事件处理时输灰系统运行方式的要求，加强培训。判断为省煤器爆管时，立即停止省煤器输灰。锅炉停运后，立即停运电袋除尘；炉膛吹扫结束后，控制好锅炉泄压及冷却速度，保留一侧风机运行，风量不超过15％，维持护膛负压以排除炉内湿汽；注意省煤器、空预器、电袋除尘各灰斗运行情况，防止堵灰。停止布袋除尘器喷吹清灰，锅炉灭火后转布袋除尘器旁路运行。

（3）“四管”泄漏检测装置定期维护。对“四管”泄漏报警及时利用参数分析及现场确认，确保“四管”爆破发生时，事故处理及时妥当，避免事故扩大化。

对于锅炉不同部位的受热面泄漏处理方式有所不同，但总体而言，需重视参数的变化，及时做出准确的判断，参数严重偏离设计要求时应果断停炉避免事故恶化。停炉之后需做好相关系统的善后处理。

本文发表于《科技创新与应用》2018年31期

作者简介：林玺，男，汉族，四川自贡人，华南理工大学热能与动力工程专业，本科，工程师，研究方向：火力发电厂集控运行。

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锅炉型号m19什么意思

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广东海洋大学机械与动力工程学院

摘要：为了检验SNCR脱硝技术在高效低NOx液态排渣煤粉工业锅炉中的应用效果，在一台8.4MW有机热载体锅炉炉膛内开展了SNCR脱硝技术工业化试验研究。选用尿素作为还原剂，搭建了工业化SNCR脱硝试验平台。在20%、15%、10%三种浓度尿素溶液下进行了不同尿素溶液喷射量、不同氧含量、不同锅炉负荷下的SNCR脱硝试验研究。初步试验结果表明：提出的“低NOx燃烧+SNCR脱硝”耦合技术方案是可行的，SNCR脱硝效率在80%以上，完全能够达到烟气中NOx低于50mg/m3的超低排放要求。

关键词：煤粉工业锅炉；SNCR脱硝；液态排渣；尿素；低NOx

燃煤工业锅炉作为NOx排放的主要来源之一，国家对其NOx的限排要求日趋严格，我国发布的新版《锅炉大气污染物排放标准》GB13271-2014规定，重点地区燃煤工业锅炉NOx排放限值为200mg/m3，目前，绝大多数燃煤工业锅炉将面临因NOx排放超标而被迫淘汰的困境。在这种背景下，课题组与上海某企业合作研发了高效煤粉工业锅炉燃烧技术，以高效低NOx液态排渣煤粉燃烧器为核心设备，在燃烧器内采用分区段控制、高温低氧气氛下燃烧、旋风燃烧等组合的低NOx燃烧技术路线，最终达到NOx排放值低于150mg/m³的优异特性。

同时，针对燃煤工业锅炉的NOx实施超低排放已成大势所趋，部分省市已提出燃煤工业锅炉的NOx排放值低于50mg/m3的要求。选择性非催化还原（SNCR）作为一种成熟的脱硝技术，在我国大中型循环流化床锅炉中应用广泛。由于SNCR脱硝效率受锅炉结构、炉膛温度等影响较大，小型燃煤工业锅炉通常不满足SNCR脱硝所需的温度窗口、炉内停留时间等条件，导致SNCR脱硝技术未能有效应用。

一些研究表明，小型燃煤工业锅炉应用SNCR脱硝效果不理想，脱硝效率很低。贾明生等已对液态排渣煤粉工业锅炉炉内SNCR脱硝技术可行性进行了论证，提出的“低NOx燃烧+SNCR脱硝”技术方案是可行的，有望达到NOx低于50mg/m3的超低排放要求。本文对一台8.4MW液态排渣煤粉工业锅炉炉内SNCR脱硝技术进行工业化试验研究，检验SNCR脱硝应用于该类型燃煤工业锅炉的实际效果。

上海某公司新建一台有机热载体高效煤粉工业锅炉，搭载自行研发的高效低NOx液排渣煤粉燃烧器，锅炉型号为YFL-8400KW，锅炉额定热功率8.4MW，排烟温度150℃，设计锅炉效率89%。现在炉膛增设SNCR脱硝技术方案，向炉膛内部喷射还原剂对烟气进行更深层次脱硝处理。

该锅炉以有机热载体为换热介质，有机热载体在炉膛和对流段吸热升温后将热量送入车间使用，降温后又回到炉膛和对流段加热，换热过程循环进行。该煤粉工业锅炉系统简图如图1所示。精确计量的煤粉由一次风送进燃烧器入口，经过预热的助燃二次风分级送入燃烧器内，煤粉在燃烧器中高温、低氧气氛下剧烈旋流燃烧，煤粉中的灰分在1500℃以上的高温下大部分形成液态渣排到炉外，高温烟气进入炉膛后，在炉膛完成辐射和对流换热后依次进入对流段、空气预热器、布袋除尘器、脱硫塔等单元，最后洁净烟气经烟囱排入大气。高温烟气在炉膛换热同时，未燃尽的还原性气体在炉膛区域补入三次风后完成进一步的燃尽。在空气预热器中二次风与烟气换热后温度可达300℃以上。脱硫塔与烟囱一体化设计，在脱硫塔中喷淋碱液脱除烟气中的SO2，达到国家排放标准。

图1高效低NOx液态排渣煤粉工业锅炉系统简图

在SNCR系统中，反应温度窗口、炉内停留时间和烟气混合程度等因素对SNCR脱硝效果影响很大，这三个因素取决于喷枪位置，故喷枪位置的选择至关重要，直接决定了脱硝效果的优劣。根据锅炉运行监测数据及先前对该锅炉SNCR脱硝可行性的研究，确定炉膛喷枪位置如图1所示，该炉膛长4m，宽2.8m，高约9m，喷枪位置距炉膛顶部约4.2m，距炉膛温度测点2.9m。通过喷射孔进行温度测试，喷射区域炉膛温度范围可保持在800℃~950℃，满足SNCR脱硝反应要求温度窗口，同时喷射位置的选取也保证了在温度窗口下的停留时间。根据炉膛尺寸在炉膛单侧面布置3个喷枪，喷枪喷射面与烟气来流方向垂直，增强还原剂喷雾与烟气的混合程度。喷枪选用气液双流体喷枪、圆锥形雾化喷头，喷枪材质为310S不锈钢，具备较好的耐磨耐高温性能。烟气测点选在空预器出口，测试仪器为德国testo-340烟气分析仪；炉膛温度测点设置在炉膛上部，炉膛温度由测点热电偶监测并反馈到锅炉自动控制系统显示界面，烟气测点及炉膛温度测点位置见图1。

在工程应用中，相比于液氨和氨水，尿素在运输、存储及管理方面更加安全，根据实际需要，本项目还原剂选用尿素。SNCR脱硝系统主要由尿素溶液配制模块、尿素溶液储存模块、尿素溶液计量输送模块及尿素溶液喷射模块构成，各模块需要根据烟气参数合理设计，针对工况条件和介质特点，严格选择设备材料。SNCR脱硝系统工艺流程见图2。

图2SNCR脱硝系统工艺流程图

3.1尿素溶液配制模块

尿素溶液配制模块由搅拌罐、搅拌机、冷软水管、热软水管、温度计、给液泵等构成，考虑到尿素溶液的腐蚀性，设备材料均选择304不锈钢材质。尿素原料选用市场销售的袋装尿素颗粒，尿素纯度大于99%。溶解水为经过除盐处理的软水，采用软水可较好的避免管道及喷枪处的结构堵塞现象。根据工程经验，尿素溶液浓度一般在10%~20%之间，考虑到冬季温度较低，为增大尿素溶解度和避免结晶，接入热软水管道，热软水温度保持在50℃左右。搅拌罐内壁面有刻度线，可准确控制软水量，在溶液配制过程中，通过搅拌罐上的温度表监测溶液温度。配制好的尿素溶液由给液泵打入尿素溶液储液桶中存放。

3.2尿素溶液储存模块

尿素溶液储存模块由储液桶和排污阀构成，用以存放配制好的尿素溶液以供给使用，储液桶和排污阀均为耐酸碱PE塑料材质。由于尿素溶液配制方便，可以做到及时配制和输送，因此储液桶不用选择过大。根据锅炉SNCR脱硝所需尿素溶液量，选择容积为2m3，桶内杂质或废液可通过排污阀排出。

3.3尿素溶液计量输送模块

尿素溶液计量输送模块由球阀、过滤器、输送泵、止回阀、压力表、流量计等构成，该模块可控制定量的尿素溶液加压输送到喷射模块，整个模块材料均为304不锈钢材质。根据计算所需尿素流量，输送泵选择立式多级离心泵，流量2m3/h，扬程67m，配备变频器调节流量。泵进口前安装了Y型过滤器，去除溶液中颗粒杂质，保护泵及后续管件。泵出口安装止回阀，防止停运过程中叶轮倒转。系统运行时，可通过调节变频器频率调节尿素溶液流量，尿素溶液压力和流量可通过压力表和转子流量计直接读出。

3.4尿素溶液喷射模块

尿素溶液喷射模块包括压缩空气和尿素溶液两部分管路，管道及部件选用304不锈钢材质，压缩空气和尿素溶液通过软管接入喷枪。压缩空气来自于厂用压缩空气站，压力约为0.6MPa，压缩空气分两路进入喷枪，一路走喷枪内管用以雾化尿素溶液，一路走喷枪外管用以冷却喷枪。为稳定喷射压力，在尿素溶液支路前设置了稳压罐，在压缩空气支路前设置了气缸。系统工作时，压缩空气与加压后的尿素溶液共同进入喷枪内管，混合后通过喷嘴雾化喷入炉膛。为方便管路调节，在各管路上均安装了球阀，雾化气路和液路安装了止回阀。

试验期间所用煤种为蒙煤，煤质分析数据见表1。试验所用高效低NOx煤粉工业锅炉系统在精确控制时完全能够实现NOx初始排放值低于150mg/m³。因工业锅炉负荷变化大、司炉工操作不当等问题，供粉稳定性难以持续精准控制，锅炉运行过程中可能造成风煤比配合偏离最佳参数，导致NOx排放量有一定波动。因此，在低NOx燃烧的基础上，适当放宽了NOx初始排放浓度范围，在炉膛内部耦合SNCR脱硝技术，实现NOx低于50mg/m³的超低排放目标。

表1煤质分析数据

SNCR脱硝效率计算如式（1）所示： 

4.1不同氧含量下NOx浓度

图3不同氧含量下NOx初始值与炉膛温度

由图3可知，在锅炉出口氧含量为3.8%时，NOx初始值低于150mg/m3，随着氧含量的增加，NOx浓度快速升高，炉膛温度也随之升高。煤粉在高效低NOx液排渣煤粉燃烧器中燃烧时，氧含量和温度对NOx生成影响显著，随着锅炉出口氧含量增加，燃烧器主燃烧区的氧含量增加，促进了煤中N元素和空气中N2与O2的接触，加快了NOx生成速度，同时氧含量的增加抑制了燃烧过程中还原性物质对NOx的还原反应；另一方面，氧含量的增加促使煤粉燃烧速度加快，燃烧强度增强，燃烧室内温度升高，在氧浓度增加和高温的双重作用下进一步加快了NOx生成速度，使NOx生成总量增加。

4.2不同尿素溶液喷射量下脱硝效果

选择锅炉负荷80%，锅炉出口氧含量4.35%，NOx初始值265mg/m3的工况，研究不同素溶液喷射量下SNCR脱硝效果。试验采用20%、15%、10%三种浓度的尿素溶液进行，试验期间喷射区炉膛温度在800℃~900℃，不同尿素溶液喷射量下SNCR脱硝效果见图4。

图4不同尿素溶液喷射量下SNCR脱硝效果

由图4a可知，随着尿素溶液喷射量由40L/h增至100L/h，NOx浓度由60mg/m3迅速降至10mg/m3，脱硝效率由77%增至96%；由图4b可知，随着尿素溶液喷射量由40L/h增至80L/h，NOx浓度由78mg/m3迅速降至10mg/m3，脱硝效率由71%增至96%；由图4c可知，随着尿素溶液喷射量由50L/h增至90L/h，NOx浓度由90mg/m3迅速降至20mg/m3，脱硝效率由66%增至92%。上述结果表明，随着尿素溶液喷射量的增加，NOx浓度迅速降低，脱硝效率迅速增大。

随着尿素溶液喷射量的增大氨氮比增大，喷入炉膛的尿素量增加，加快了尿素分解反应（2）的进行，生成的NH3浓度增大，从反应平衡的角度，提高NH3的浓度会使得反应（3）和（4）的平衡向右移动，NOx还原率增加；从反应动力学的角度，提高NH3的浓度会加快反应（3）和（4）的速度，从而获得很高的脱硝效率。但氨氮比过高，未反应的NH3存在于烟气中，必然会造成氨逃逸量过大，还会增大脱硝成本，为减少氨逃逸及节省成本，尿素溶液喷射量不宜过大。由图4可知，20%浓度、45L/h喷射量时，NOx浓度为40mg/m3，脱硝效率为85%，此时氨氮比为4.23；15%浓度、60L/h喷射量时，NOx浓度为35mg/m3，脱硝效率为87%，此时氨氮比为4.14；10%浓度、80L/h喷射量时，NOx浓度为30mg/m3，脱硝效率为89%，此时氨氮比为3.6；都能满足NOx低于50mg/m3的排放要求，且尿素溶液喷射量较为适宜。

4.3不同氧含量下脱硝效果

图5不同氧含量下SNCR脱硝效果

由图5a可知，氧含量在4.74%以下，20%、15%、10%三种浓度尿素溶液喷射后，NOx浓度分别在44mg/m3、41mg/m3、39mg/m3以下，均低于50mg/m3的超低排放要求；氧含量大于4.74%后NOx浓度大于50mg/m3。图5b表明三种浓度尿素溶液喷射下的脱硝效率均在80%以上，且随着氧浓度的增加脱硝效率出现下降趋势。脱硝效率下降主要是因为随着氧含量的增加NOx初始值迅速增大。由图3可知，氧含量为4.74%时，NOx浓度高达305mg/m3，已经超过了运行过程中NOx浓度的波动上限。因此，在80%锅炉负荷运行时，三种浓度尿素溶液均能达到50mg/m3以下的脱硝效果。

不同氧含量下三种浓度尿素溶液脱硝效果表明，10%浓度、80L/h工况下NOx浓度最低、脱硝效率最高，15%浓度、60L/h工况下次之，20%浓度、45%L/h工况下效果最差。且氧含量为4.74%时，20%、80L/h，15%、60L/h，10%、80L/h三种浓度尿素溶液脱硝的氨氮比依次为3.65、3.59、3.22，10%、80L/h尿素溶液以最小的氨氮比获得了最佳脱硝效果。出现上述现象应是喷射量大所导致，随着尿素溶液浓度减小，尿素溶液喷射量增大，喷枪喷射压力增大，使雾化液滴颗粒更细，同时更高的喷射压力也给尿素溶液提供了更大的喷射动量，喷入炉膛后能更加快速、充分的与烟气混合，从而增大了还原剂与NO接触并反应的机率，脱硝效率提高。

在80%锅炉负荷试验工况下，尿素溶液的喷射会一定程度地造成炉膛烟气温度的下降，降低锅炉热效率，但80L/h尿素溶液喷射量对锅炉热效率的影响小于0.66%，60L/h、45L/h尿素溶液喷射量对锅炉热效率的影响会更小，SNCR脱硝不会影响锅炉的正常运行。

4.4不同锅炉负荷下NOx浓度

图6不同锅炉负荷下NOx初始值

由图6a可知，在不同锅炉负荷下，CO浓度均低于2000mg/m3，达到了很好的燃烧效果。图6b表明，随着锅炉负荷的增大，炉膛温度快速升高，NOx初始值随着锅炉负荷的增大明显升高。锅炉负荷在36%时，NOx浓度为164mg/m3，处于较低的排放水平，主要是因为，锅炉负荷低时煤粉耗量少，入炉燃料总氮相对较少，燃料型NOx生成量少；同时低负荷时燃烧器温度较低，很大程度上抑制了热力型NOx的生成。随着锅炉负荷增大，煤粉耗量增大，入炉燃料总氮量增加，燃料型NOx的生成量增大，且负荷增大时燃烧温度升高，很大程度上促进了热力型NOx的生成，因此NOx排放总量增大。

4.5不同锅炉负荷下脱硝效果

采用三种浓度尿素溶液对不同锅炉负荷下的脱硝效果进行研究，SNCR脱硝效果如图7所示。

图7不同锅炉负荷下SNCR脱硝效果

由图7可知，三种浓度尿素溶液喷射下，不同锅炉负荷下的NOx排放浓度均低于50mg/m3，脱硝效率均大于80%，且随着锅炉负荷的降低，NOx浓度减小，脱硝效率增大。三种浓度尿素溶液脱硝效果对比发现，10%浓度、80L/h尿素溶液喷射下的NOx浓度最小，脱硝效率最大，变化趋势与前文讨论相同，尿素溶液喷射量的增大有利于增强脱硝效果。

（1）80%锅炉负荷下，随着尿素溶液喷射量的增大，NOx浓度减小，脱硝效率增大。20%浓度、45L/h喷射量时，NOx浓度为40mg/m3，脱硝效率为85%；15%浓度、60L/h喷射量时，NOx浓度为35mg/m3，脱硝效率为87%；10%浓度、80L/h喷射量时NOx浓度为30mg/m3，脱硝效率为89%；均可满足NOx低于50mg/m3的排放要求。

（2）80%锅炉负荷下，不同氧含量下SNCR脱硝均能达到超低排放要求，SNCR脱硝效率均在80%以上，且随着氧含量的增加脱硝效率出现下降趋势。10%浓度、80L/h工况下NOx浓度最低、脱硝效率最高，且氧含量为4.74%时，20%、45L/h，15%、60L/h，10%、80L/h三种浓度尿素溶液脱硝氨氮比依次为3.65、3.59、3.22，10%、80L/h尿素溶液以最小的氨氮比获得了最佳脱硝效果。提高尿素溶液喷射量可增强雾化效果，强化尿素溶液与烟气的混合程度，在最少尿素耗量下得到最大的脱硝效果。

（3）三种浓度尿素溶液喷射下，不同锅炉负荷下的NOx排放浓度均低于50mg/m3，脱硝效率均大于80%，且随着锅炉负荷的降低，NOx浓度减小，脱硝效率增大。

（4）提出的“低NOx燃烧+SNCR脱硝”耦合技术方案是可行的，在低NOx燃烧的基础上，不同试验工况下SNCR脱硝效率均可达到80%以上，完全能够达到烟气中NOx低于50mg/m3的超低排放要求。

文章发表于《化工进展》

锅炉型号m6017是什么意思

YG代表企业代码；280代表额定蒸发量每小时280吨蒸汽；9.8代表额定工作压力9.8Mpa；M代表燃料煤

锅炉型号m4什么意思

HG哈尔滨锅炉厂1021：锅炉蒸发量为1021吨每小时18.2：主蒸汽压力，MPaYM3：燃料种类。

锅炉型号命名规则

展开全部应该是“东锅制造的锅炉，其最大连续蒸发量为1000T/H，出口蒸汽压力为16.66MPa,煤粉炉”。不知对否，仅供参考。

锅炉型号m是什么意思

燃煤、燃油、燃气、生物持锅炉型号豫园锅炉现有:（一）型号：　　锅炉号由三部分组成，各部分之间用短横线相连，如下面式样表示：　　型号的第一部分表示锅炉和燃烧设备的型式及锅炉容量，共分三段。第一段用两个汉语拼音字母代表锅炉整体型式；第二段用一汉语拼音字母代表燃烧设备；第三段用***数字表示蒸汽锅炉额定蒸发量t/h或热水锅炉额定热功率MW。　　型号的第二部介质参数，共分两段（热水锅炉分三段），中间用斜线相连。第一段表示客定蒸汽压力或允许工作压力；第二段表示过热蒸汽温度（蒸汽温度为饱和温度时不表示）；热水锅炉第二段和第三段表示出水温度和进水温度。型号的第三部分表示燃料种类，用汉语拼音字母代表，同时用罗马字母代表燃料品种分类。锅壳锅炉总体型式代号锅壳锅炉总体型式代号锅壳锅炉总体型式代号立式锅炉LS(立水)卧式外燃WW(卧外)立式火管LH(立火)卧式内燃WN(卧内)注：卧式水火管快装锅炉总体型式代号为DN。水管锅炉总体型式代号水管锅炉总体型式代号水管锅炉总体型式代号单锅筒立式DL(单式)双管锅炉横式SH(双横)单锅筒纵置式DZ(单式)纵横锅筒式ZH(纵横)单锅筒横置式DH(单横)强制循环式QX(强制)双锅筒纵置式SZ(双纵)燃烧设备代号燃烧设备代号燃烧设备代号固定炉排G(固)抛煤机P(抛)固定双层炉排C(层)振动炉排Z(振)活动手摇炉排H(活)下饲炉排A(下)链条炉排L(链)沸腾炉F(沸)往复炉排W(往)室燃炉S(室)注：煤粉炉和燃油燃气锅炉属室燃炉，烯烧设备代号为S。燃料品种代号燃料品种代号燃料品种代号燃料品种代号Ⅰ类劣质煤LⅠⅠ类烟煤AⅠ型煤XⅡ类劣质煤LⅡⅡ类烟煤AⅡ木材MⅠ类无烟煤WⅠⅢ类烟煤AⅢ稻糠DⅡ类无烟煤WⅠ褐煤H甘蔗渣GⅢ类无烟煤WⅡ贫煤P柴油YC重油YZ焦炉煤气QJ油母页岩YM天燃气QT液化石油气QY其他燃料T注：①小型燃油燃气锅炉一般适用多种燃料，故燃料代号通常均写成Y或Q；②在锅炉型号表示方法中，对常压热水锅炉，只须在型式代号之前加上常压代号C，并取消允许工作压力，其他表示方法不变。（二）型号举例型　　号代表意义LSS0.2-0.04-Y(Q)表示立式水管室燃炉，额定蒸发量为0.2t/h,额定蒸汽压力为0.04MPa，饱和温度，主要燃料为油（也可为燃气）的蒸汽锅炉。WNS0.7-0.7/95/70-Y　　表示卧式内燃室燃炉，额定热功率为0.7MW,允许工作压力为0.7MPa，出水温度为95℃,回水温度为70℃，燃料为油的热水锅炉。DZL2-1.25-AⅡ表示单锅筒纵置链条炉排锅炉，额定蒸发量为2t/h，额定蒸汽压力为1.25MPa，饱和温度，燃料为Ⅱ类烟煤的蒸汽锅炉SHL20-2.5/400-AⅢ表示双锅筒横置链条炉排锅炉，额定蒸发量为20t/h，额定蒸汽压力为2.5MPa，过热蒸汽温度为400℃，燃料为Ⅲ类烟煤的蒸汽锅炉。CLHS0.5-95/70-Y表示立式火管室燃炉，额定热功率为0.5MW,出水温度为95℃，回水温度为70℃，燃油的常压热水锅炉。

锅炉型号m5505是什么意思

DG是锅炉厂的缩写，大型电站锅炉的锅炉型号前都是这样的。130是额定蒸发量130吨/小时。3.9是额定工作压力3.9Mpa。450是过热蒸汽温度450C度。M代表燃料种类。